тумана, по-видимому, вследствие невозможности полного удаления остатков флюсов и шлаков из участков усадочной пористости в шве, к которой весьма склонен этот припой с относительно широким интервалом плавления (Д*пл~100°С).

Систематические исследования коррозионной стойкости образцов из коррозионностойкой стали 12Х18Н10Т, паянных оловянно-свинцо-выми, медными, никелевыми и марганцевыми припоями и подвергнутых коррозионным испытаниям в полупромышленной атмосфере, тропической камере и морском тумане в течение 6 мес, показали, что на эти характеристики существенно влияют не только состав припоя, но и состав флюса. Максимально допустимую потерю сопротивления срезу после коррозионных испытаний в течение 6 мес принимали равной 10%.

Исследования показали, что соединения, паянные припоем ВПр2 с флюсом 200, в условиях испытаний в тропической камере и полупромышленной атмосфере имеют пониженную коррозионную стойкость. Учитывая, что соединения, паянные тем же припоем в аргоне, не склонны к коррозии в тех же условиях испытаний, следует считать, что остатки и шлаки флюса 200 при данном сочетании стали и припоя способствуют развитию коррозии.

Соединения нз коррозионной стали 12Х18Н10Т, паянные серебряными припоями ПСр25, ПСр40, ПСр70 с флюсом 209, обнаружили повышенную склонность к коррозии во всех условиях испытаний; особенно высока такая склонность в среде морского тумана: потери сопротивления срезу составляют 80—90%.

Коррозионная стойкость соединений из стали 12X18Н1 ОТ, паянных легкоплавкими припоями, существенно зависит от применяемых флюсов. Учитывая, что нержавеющие стали, свинец, олово и их сплавы имеют близкие электродные потенциалы в условиях нейтральных растворов, следует предположить, что, несмотря на тщательную промывку остатков флюсов и шлаков, на поверхности паяных образцов остаются соединения н создают условия для развития коррозии.

В литературе отмечается, что для возможности работы паяных соединений из хромистых сталей, коррозиоииостойких в атмосфере морского тумана или в воде, серебряные припои системы Ag—Си— 2п должны содержать не менее 43, а припои системы Ag—Си—7л.— С1 — не менее 50% Ае. Кроме того, такне припои должны быть легированы ¡2—3% №. При замене кадмия оловом в серебряных припоях содержание серебра в них должно быть повышено до 55%, а при добавке 2—3% N1 — до 50%. После пайки припоями с добавкой никеля по границе шва образуется тонкий слой последнего.

Цинковые припои благодаря обеспечению высокой коррозионной стойкости паяных соединений из алюминия и его сплавов нашли применение, например, для пайки в ультразвуковых ваннах автомобильных радиаторов. При этом используют припой состава 95% ¿11—5% А1, температура пайки 425°С. Паяные соединения характеризуются достаточно высокой механической прочностью.

Соединения из коррозиоииостойких сталей менее склонны к коррозии в различных атмосферных условиях, если в припой Ag•— 15% Мп введен палладий.

Введение в серебряный припой ПСр92 (Ag—7,5% Си) 5—7% Бп повышает коррозионную стойкость паяных соединений из коррози-онностойких мартенситных сталей в морской воде, при нагреве на воздухе, а также в атмосфере, содержащей НгБ н БО*.