ния а иа рис. 18 и в табл. 20) прочность связи между швом и основным материалом мала и прочность соединения может быть ниже прочности каждого из них.

При слишком активном химическом взаимодействии Мк н М„, по границе шва и паяемого материала могут образоваться прослойки хрупких химических соединений, по которым легко происходит разрушение паяиых соединений, поэтому их прочность ниже прочности шва и паяемого материала.

При образовании между Мк н М„ ограниченных или неограниченных твердых растворов и при большей прочности паяемого металла, чем прочность паяного шва, последняя лимитирует прочность паяного соединения. Дополнительное упрочнение паяного шва прн этом может быть обеспечено не только диффузионной пайкой или созданием в шве трехосного напряженного состояния, но также и специальным легированием твердого раствора, образбванием в шве тонкоднсперсных высокотвердых включении химических соединений, введением в зазор перед пайкой или в припой частиц наполнителя, введением в шов частиц паяемого металла, диспергированного под действием жидкого припоя. Как показали М. М. Калинин, Л. Л. Гржимальский и др., подобное диспергирование зерен вольфрама при пайке мета л локер амического сплава ВНМ-3-2 припоем состава, % N1 39,4; Мп 30; Сг 15; Ре 6; Со 9; В 0,15; ЛУС 0,3; 2г 0,3 достигается при температуре выше температуры .рекристаллизации вольфрама и происходит по границам рекристаллизованных зерен. Глубина диспергирования зерен вольфрама аа-висит от глубины поверхностного наклепанного слоя. Диспергирование вольфрама вносит больший вклад в упрочнение паяного шва, чем частицы химических соединений бора, циркония и карбидов вольфрама или вольфрама, перешедшего в твердый раствор шва. Деформирование поверхностного слоя зерен вольфрама возможно при механообработке материала; днспергацня зависит от температуры, времени, ширины зазора при пайке.

Механические свойства соединений, паянных особолегкоплавкими и легкоплавкими припоями

Ориентировочные пределы изменения сопротивления срезу паяных соединений, выполненных особолегкоплавкими и легкоплавкими припоями, указаны в табл. 43.

Следует учитывать, что на сопротивление срезу паяных соединений оказывают существенное влияние, кроме конструкционных, также технологические факторы, к которым прежде всего относятся состав и активность флюсов. Чем более активен флюс, тем выше прочность паяного соединения при прочих равных условиях. Учитывая площадь растекания припоя ПОС6І по меди при печном нагреве в течение 50 с, флюсы по мере убывания их активности можно расположить в следующий ряд: Прима 3, паста НИСО, Прима 2, ЛК2, ЛТИ120, стеарино-парафиновый флюс, Ф55, 5%-ный гидразиновый флюс, КЭЦ, КЭ, ВТС, Ф59А.

Аналогичный ряд для растекания ПОС61 по латуни при том же способе иагрева выглядит следующим образом: Ф55; Прима 2; 5%-иьга гидразиновый флюс; паста НИСО, ЛТИ120, ЛК2; парафи-яо-стеарииовый; КЭЦ; ВТС; КЭ. Для растекания припоев по стали 10 флюсы по убыванию активности располагаются в ряд: Ф16,