нения припоем зазора величина последнего должна находиться в определенном интервале (табл. 38), а для обеспечения оптимальной прочности этот интервал должен быть еще более узким.

При исследовании зависимости временного сопротивления стыковых паяных соединений цилиндрических образцов от зазора ^ыли обнаружены четыре ее варианта (при условии, что временное сопротивление паяемого металла выше, чем у литого припоя) (рис. 28). Типы зависимости бив характерны для случая пайки пластичными припоями, слабо взаимодействующими с основным металлом (например, коррозиониостойкая сталь при пайке серебряными припоями). При уменьшении зазора в этом случае от 0,6 до 0,04 мм временное сопротивление стыковых соединений резко повышается с 294 до 880 МПа (Р. Н. Лич), при дальнейшем уменьшении зазора происходит снижение Он паяных образцов, *гго объясняется появлением дефектов в паяных швах — пористости, ненропаев, обусловленных недостаточной смачивающей способностью припоя или включениями флюса.

При высокой смачиваемости паяемого металла жидким припоем при бесфлюсовой пайке (пайка малоуглеродистых сталей медью в активных газовых средах) и флюсовой пайке временное сопротивление разрыву паяного соединения увеличивается и при дальнейшем уменьшении зазора. В этих условиях при посадке с натягом телескопических образцов предел прочности паяного встык соединения повышается с 206 до 274 МПа, что объясняется контактным упрочнением пластичного паяного шва.

С увеличением временного сопротивления паяемого материала временное сопротивление паяного соединения в результате контактного упрочнения шва также возрастает, о чем свидетельствуют приведенные ниже данные:

о„.м„, МПа . 680-700 700 1000 1800 о „. пс МПа . 490—637 666—686 480—627 343—627

Примечани е. Пайка в водородной печи медью МБ. Ширина зазора 0,1 мм, режим пайки: =1100°С, т=°1 мнн. Мк — сталь 45.

Соединения, полученные при пайке пластичными припоями, у которых временное сопротивление разрыву соизмеримо с той же характеристикой паяемого металла, не упрочняются в узких капиллярных зазорах. Зависимость временного сопротивления разрыву стыковых паяных соединений от ширины зазора имеет вид, представленный на рис. 28, а. Примером могут служить соединения из углеродистых сталей, паянных серебряными припоями с временным сопротивлением разрыву соответственно: 420 и 410 МПа; у паяных соединений в первом случае овПс-441 МПа, а во втором овПС = 411 МПа.

Эффект контактного упрочнения ие имеет места при испытании на статический разрыв нахлесточиых образцов и при циклических испытаниях иа кручение [52, 53].

Оптимальная ширина зазора а, обеспечивающая достаточную прочность соединения, составляет 0,10 мм, а при весьма слабом взаимодействии Мк и Мт а0,05 мм.

В табл. 39 и 40 приведены данные, иллюстрирующие влияние ширины зазора на прочность паяемых седииеиий.