Примечания: I. бе = 590 МПа,* = 40°. 2. Дуга смеща-ется на 0,5 (±э в сторону сплава ВН-2. о

Таблица 44 Влияние примесей внедрения на прочностные и пластические свойства сварных соединений сплава ВН-2 со сплавом 0Т4-1

Таблица 45 Механические свойства сварных соединений ниобия и его сплава ВН-2 с высоколегированными титановыми сплавами

Сварку разнородных соединений из тантала с титановыми сплавами выполняют при тех же режимах (несколько выше сила тока, примерно на 15$), сварочная дуга смещается от стыка на 3/4 (1и в сторону танталовой детали. Разрушение соединения происходит по танталу ( 0е = 440 МПа; угол загиба оС = 180°).

Удовлетворительные механические свойства соединений обеспечиваются при сварке Ы. +/3 - и р -сплавов титана с ниобием и его сплавами после термообработки для снятия напряжений при Т - 1023 - 1100 К (табл. 45).

§ II. Особенности сварки молибдена,вольфрама и сплавов на их основе

Затруднения при сварке молибдена и его сплавов определяются прежде всего их высокой чувствительностью к термическому циклу сварки, в результате чего возможно резкое онижение пластических свойств металла околошовной зоны в интервале температур (2120.2270) К и (2300.2350) К.

Под влиянием поля сварочных напряжений в этих зонах возможно образование холодных трещин. Из-за вредного влияния кислорода необходима весьма эффективная защита молибдена и его сплавов при сварке от взаимодействия с воздухом. Допустимое содержание кислорода в инертном защитном газе не должно превышать 0,001$ (объемных). В зависимости от содержания кислорода в металле шва возможно резкое снижение его пластических свойств ([0]^0,004$) лиоо образование трещин при 1X3 0,02$, кроме того, возможно образование пор в сварном шве из-за повышенной летучести Мо О3 при Г = 1750 К [2].

Затвуднения при сварке вольфрамовых сплавов определяются грубо-кристаллитной структурой литого металла шва, возможным его охрупчи-ванием из-за повышения концентрации примесей внедрения в процессе сварки. Особенно опасны активное взаимодействие вольфрама с кислородом при высоких температурах и его склонность к хрупкому разрушению при обычных температурах в результате выделения по границам литых зерен хрупких прослоек, образующихся на основе окислов вольфрама.

Оценивая технологическую свариваемость молибденовых и вольфрамовых сплавов по сравнению с другими тугоплавкими сплавами, можно отметить, что молибденовые и вольфрамовые сплавы относятся к плохо сваривающимся материалам и требуют более эффективных средств защиты от кислорода, а также применения предварительного и сопутствующего подогрева при сварке, а после сварки - термической обработки [2].