Таблица 30 вым электродом стыковых сое-Злементы подготовки узкого зазора динений из титановых псевдо-

о(- и двухфазных сплавов толщиной от I до 7 мм.

Перед сваркой флюс-паста, замешанная на этиловом спирте-ректификате, наносится тонким слоем на поверхность свариваемых кромок. Недостатком этого способа является прочное сцепление образующейся в процессе сварки шлаковой корки с поверхностью металла, что затрудняет ее удаление после охлаждения оварного соединения.

Состав активизирующих флюсов-паст

Повышение концентрации ввода тепла при аргонодуговой сварке по флюсу-пасте объясняется уменьшением площади активных пятен на поверхности сварочной ванны за счет введения фтора в зону дуги.

Следует отметить также положительное влияние фтора на стойкость сварных швов против образования пор [2].

В последние годы в производстве сварных конструкций из титановых сплавов начинает применяться плазменная сварка проникающей дугой (рис. 29). На процесс проплавлення основного металла, форму и размеры сварочной ванны при этом способе сварки оказывают влияние тепловые и силовые параметры плазменной проникающей дуги. По результатам экспериментально-расчетных исследований аспиранта Л.Ф.Шемонаева взаимосвязь между этими параметрами выражается зависимостью

где - безразмерный комплекс;- КОЭффИЦИеНТ,

учитывающий отношение кинематической вязкости расплавленного металла при температуре плавления ~ кинематической вязкости металла при средней температуре сварочной ванны; (1С~ диаметр сопла плазматрона; и - напряжение плазменной дуги; "Ч - эффективный к.п.д. нагрева металла; £ - плотность металла; .

д - ускорение силы тяжести; 6 - толщина металла; ^ -

скорость ^си ~ расстояние от

сварки; 1ГпГ - скорость плазмообразующего газа; среза сопла до поверхности изделия.

С учетом удовлетворительного формирования шва без подрезов вели чина /" определяется по уравнению

X =№77-10 в ' ] (

где ппод - глубина подреза;100 допускается до 7%.

В табл. 32 приведены режимы плазменной сварки проникающей дугой и коэффициенты формы провара откковых соединений из псевдотитановых сплавов толщиной от 2 до 10 мм.

Из условия исключения двойного дугообразования при выбранных силе тока дуги и расходе плазмообразующего газа диаметр сопла плазма-трона должен удовлетворять зависимостям

НО;

где (1С - диаметр сопла, мм; &пг - расход плазмообразующего газа, л/мин.

Расстояние от среза сопла до поверхности изделия определяется зависимостью ^ ( / ^ ^