Таблица 24 Режимы отжига сварных конструкций из титановых сплавов [їі]

этой группы сплавов является максимально возможное уменьшение протяженности зоны термического влияния, например, в результате интенсив-лого охлаждения металла в процессе сварки "дутеванием" [18] и применения отжига после сварки (см. табл. 24).

Режимы сварки соединений из титановых сплавов рассчитываются (формула 5 ) с учетом допустимых скоростей охлаждения при температуре полиморфного превращения Рп~^°^п (табл. 25), при которых развитие структурной и механической неоднородности металла различных участков сварных соединений нз Ы- и псевдо о(.-сплавов находится в пределах, гарантирующих удовлетворительную работоспособность конструкции без термообработки или после высокотемпературного отпуска для снятия остаточных напряжений.

Таблица Допустимые скорости охлаждения металла околошовной зона сварных соединений титановых сплавов [іб]

Режимы сварки средне- и высоколегированных титановых о(+уЗ - и псевдо _/3-сплавов также определяют по допустимым скоростям охлаждения металла околошовпой зоны (табл. 25), гарантирующим удовлетворительную работоспособность конструкции после упрочняющей термической обработки или после отжига для стабилизации фазового ооотава.

Удовлетворительная сходимость расчетных результатов с экспериментальными позволяет использовать основные уравнения Н.Н.Рыкааина для обоснования режимов сварки титановых сплавов.

Применительно к наплавке валика на пластины относительно малой толщины или при сварке листов встык за один проход можно пользоваться приведенными формулами для расчета максимальных температур, скорости охлаждения металла зоны термического влияния и времени пребывания металла выше температуры полиморфного превращения [13]:^

max

ay Л6