для снятия сварочных напряжений, а для таких псевдо- ©(-сплавов, как 0Т4-1, обладающих повышенной склонностью к водородному охрупчиванию, используется вакуумный отжиг, обеспечивающий общее, снижение содержания водорода и снятие остаточных сварочных напряжений.

Среднелегирова1шке уз -стабилизирующими элементами титановые сплавы мартенситного класса имеют более высокие прочностные свойства после упрочняющей термической обработки - закалки и старения [1б]. Перед сваркой детали из этих сплавов подвергаются закалке или отжигу. После оварки конструкция проходит упрочняющую термическую обработку (табл. 23).

Таблица 23 Режимы упрочняющей термической обработки сварных соединений из Ь+Л и псевдо/?- титановых сплавов [17]

Примечание. Врекя выдержки при температуре закалки устанавливается в зависимости от толщины материала от 5 до 60 мин при изменении толщины ит 1,5 до 10 и более ми.

При выборе основных параметров режима сварки мартенситных титановых сплавов можно руководствоваться двумя оптимальными пределами изменения скоростей охлаждения металла околошовной зоны, обеспечлвав-

щими исключение образования хрупкой со -фазы. Первый интервал включает относительно низкие скорости охлаждения (4.15) град/с, второй интервал - высокие скорости охлаждения, зависящие от уровня легирования свариваемого титанового сплава ^-стабилизирующими элементами (рис. 25,6). Высоколегированные переходные и метастабильные р -спла-вы титана свариваются на жестких режимах, обеспечивающих высокие скорости охлаждения металла околошовной зоны (рис. 25,в).

После сварки конструкции из сплавов этих групп подвергаются упрочняющей термообработке - закалке и старению (табл. 23), либо только отжигу (табл. 24, рис. 26), обеспечивающему достаточную стабильность фазового состава металла шва и околошовной зоны в процессе эксплуатации конструкции [I?].

Высокая чувствительность титановых сплавов к термодёфоргади-^ис.2Ь онному сварочному щклу обусловливает ряд ограничений при выборе ос-1 новных параметров режимов.

Применительно к оС- и псевдо о(-сплавам в зависимости от содержания в них алюминия, уз-стабилизирующих элементов, примесей внедрения и прежде всего кислорода необходимо учитывать возможное ^снижение пластических свойств металла околошовной зоны из-за роста зерна уз-фазы. Поэтому выбранный режим сварки должен обеспечивать не только оптимальные мгновенные скорости охлаждения металла околошовной зоны при температуре полиморфного превращения (~П73 К), но и минимальное время пребывания металла, нагреваемого выше этой температуры, особенно в процессе нагрева отпревращения до максимальной температуры [1б].

В зависимости от скоростей охлаждения и времени пребывания при температурах фазовых превращений в металле зоны термического влияния сварных соединений из более легированных Ы, +р -титановых сплавов возможно развитие диффузиспяых процессов перераспределения примесей, имеющих различную растворимость в Ы- и_/}-титане, подстаривание в результате превращенияуЗ -фазы талана вЯ- и 0)-фазу, что может приводить к резкому снижению деформационной способности и ударной вязкости, особенно металла околошовной зоны, нагреваемой выше 1500 К.

Эффективным способом повышения работоспособности конструкций пз