бой фазой. При более низких температурах обезводороживание титана и его сплавов возможно только в условиях вакуумного нагре.т.а.

Наиболее надежные колігчественіше зависимости їзднечкнх концентраций водорода в металле шва от состава газовой фазы установлены при аргонотстоЕой сварке Ы - п псевдо Ы, -титановых сплавов вольфрамовым электродогл без подачи и с подачей присадочной проволоки [24].

Для условий аргонодуговой сварки без подачи присадочной проволоки достаточно близкие к экспериментальным результаты дает расчет концентраций водорода в металле шва по уравнениям [24]

Лг.% 0,01 0,008

№мш - 0,01

Имш=1«Ъ+кИом/А/0.25 ,

При сварке с аргоновой или гелиевой защитой титана вольфрамовым электродом с подачей присадочной проволоки учитываются доли учас-

[" ]^ [«. *к[[и1* (1 -г)/ЩЩм£г т

где [Н] н.ш. ,[Н] о.м. ,[Н] п.п. - концентрация водорода в металле шва, основном металле и присадочной проволоке соответственно, г (вес); у - доля участия основного металла в шве; Рн - парциальное давле-

,1«вв ми -пт.ст.: Н^пК - коэффициенты, значе-

Г - доля участия основного металла в шве; Рн- Щ££ ше водорода в газовой (фазе, мм рт.ст.; И0мК - коадш ™ которые зависят от толщины свариваемого метала (табл. 21)

ньл кохиям**_______„пирттонв КОНПеНТРаГ

Таблипа 21 Изменение коэффициентов Н и К в зависимости от толщины свариваемого металла

Таким образом, конечные концентрации водорода в металле шва и зоны термического влияния сварных соединений из титановых сплавов определяются составом основного и добавочного металла, эффективностью защиты при сварке от окружающего воздуха и парциального давления водорода в контактирующей с металлом газовой фазе (рис. 19), где I - иодидный титан; 2 -технический титан; 3 - сплавТі-АС-2г\ . 4 - сплав Ті-АС ; 5 - сплав Ті -АС-)/ ■

В соответствии с градиентами температур как в сварочной ванне, так и в зо—

не термического влияния, распределение водорода обусловливается тер-модиффузионными процессами, направление которых определяется темпе-ратурно-кощентрационным выравниванием водорода между контактирующими по мемфазкой поверхности жидким и твердым металлом. Схема квазистационарного температурного поля и направления диффузионных потоков водорода (1-4) представлены на рис. 20:^-0 • металл околошовной зоны; О, г - металл шва; А - изотерма температуры плавления; 5 -изотерма температуры полиморфного превращенияfin—cLni I - область основного металла, в которой повышается температура; П - область основного металла, в которой происходит понижение температуры; & 1 -прослойка жидкого металла ванны вблизи границы сплавления (т = Тпл) Л 2 ~ прослойка металла вероятной сегрегации водорода (/ =7^^).

tea- % 0,6

¡7,2 О

2000 1800 Tm

\0 5,0 10УтпА 6,0 10УТ1 Рис. 19

В соответствии со схемой, приведенной на рис. 20, водород из головной части ванны перераспределяется к границе сплавления и в хвостовую часть 'ванны, создавая максимальную, при данном изостерическом давлении его в газовой фазе, концентрацию в прослойке А 1 вблизи границы сплавления.

В зависимости от содержания водорода и легирующих элементов в основном металле и металле сварочной ванны возможна массопередача водорода из сварочной ванны в металл околошовной зоны £^ , либо из околоюовной зоны в металл шва

Количество перераспределившегося водорода при данных условиях термоконцентрационной диффузии можно определить по уравнению [19]

£_ Кч 1"г — Кг С1

где /\т- количество перераспределившегося водорода, г; С} и Сг -ответствующяе начальные концентрации водорода в металле сварочной ванны (в прослойке & * ) и металле околошовной зоны (исходная кон-