Принимая в качестве основного критерия условный коэффициент стабильности р -фазы, промышленные титановые сплавы можно подразделить на пять групп (табл. 20):

I - с£ и псевдо о(-сплавы (Л^ не более 0,25);

П - сплавы мартенситного типа (Кр 0,3.О,9);

Ш - сплавы переходного типа ( Кр 1,0.1,4);

IV- сплавы с метастабильной р -фазой ( Кр 1,6.2,0);

V- сплавы со стабильной р -фазой ( К р. 2,0. 3,0).

На прочностные и пластические свойства титановых сплавов данного уровня легирования оказывают влияние стабильность фазового состава, содержание примесей внедрения и прежде всего кислорода, азота и углерода, а также - эффект пластической обработки после прокатки, ковки и штамповки.

Низколегированные с и псевдо- о( -сплавы упрочняются главным образом за счет введения в оС-твердый раствор алюминия до 6,5$ и fi -стабилизирующих элементов в пределах.их растворимости в низкотемпературной фазе/ титана.

Влияние примесей внедрения на прочностные свойства этой группы титановых сплавов, в первом приближении, можно оценить по изменению твердости в зависимости от эквивалентного кислорода [27]:

НВ -A +J/tfV^7

где Н8 - твердость по Бринеллю; А - твердость о(-фазы титана (применительно к техническому титану 4 = 40, для сплава ПТ-ЗВ А - 150); 03 - эквивалентный кислород, % по массе;jjTj,[//] , £с] - соотеєтст-вєршо концентрации кислорода, азота, углерода в титановом сплаве, % по гяассе. .Более легированные о(+р -титановые сплавы могут упрочняться за счет термической обработки - закалки и старения.

Таблица 20 Классификация промышленных титановых сплаЕов по условному коэффициенту стабильности р -фазы [IV]

Группа сплавов

о(- и псевдо or -сплавы (Kfi £0,25)

Сплавы мартенситного типа (/^=0,3-0,9)

Сплавы переходного типа (Kfi= 1-1,4)

Псевдосплавы (fy =1,6-2,5)

б-сплавы (^2,0-3,0)

Марка сплава

ВТІ-0

BT5-I

4200

0T4-I

ВТ4

ПТЗВ

АТЗ

ВТ20

BTSC

BT3-I

ВТ9

BTI6

ВТ22

BTI5

ВТ32

Условішй коэффициент 7Л

0,25 0J3I 0,80 0,35 0,35 0,37 0,80 0,80

1,15

2,25 2,20 1,80

Химический состав, %

Нєлеїтірозанннй титан Келеікповаюшй титан

5At " ]At + 2.5Sn 1АЄ -г 2.5Sn D.5Pd 0.6At *0.8Mn І.5АІ + 1.0 Mn 3,5At *• l.5Mn 5At + 1.5 Mn 6At* i.SMn k5Al* ZV 22%+ IMO^ „ ,, ЗЛІ + і,5(Ре,Сг,У.В) 4At+i.5(Fe,Cz,V,8) 6ЛС +2ІТ.+ 1Mo+ IV 5АІ+22г +35n + 2V 2Ati-4V 6At *4,5V

6At + 2.5Mo+2CT+0,3Si 6.5At --3,3Mo *■ 0,3Si 6.5At + 3.3Mo + 1,52г tt,5At+3Mo * 1V Z.5AUSMO +5V , 5At+5V + 2Mo +-D,l(Fe+0,m\

5At*5Mo +5V+1Fe + 1Cx

HMo+ 6Sn + 4Zt 3At-*7Mo+HCz 3Al+5Mo *■ 6 V +НСг lAt+djSMo-^ 8.5V + tfFe+Щ

Выбор типа термообработки в основном определяется фазовым составом сплавов. Так, Ы -сплавы используются как в нагартованном состоянии (после прокатки таг ковки), так и после отжига, который применяется для снятия напряжений или разупрочнения перед дальнейшей механической обработкой сплавов. Ы.+р -сплавы могут быть использованы не только в отожженном состоянии, но и после закалки с последующим старением. Стабильные ©(-сплавы упрочняющей термообработке не поддаются