На рис. 10 приведена схема приспособления для создания сжимающих напряжении в металле кромок при сварке фланца круговым швом в корпуо сосуда нз алюминиевого сплава.

Более сложные технологические приемы необходимы для получения заданного комплекса свойств металла сварных соединений из термически разупрочняемых алюминиевых сплавов (см. табл. I, 2).

При сварке плавлением слсжиолегированных деформируемых термически упрочняемых сплавов наиболее перспективны алюминиевые сплавы системы А£~2п~Му. Их преимуществом, по сравнению со сплавами, упрочняемыми за счет фазы в(А£гСиг), является возможность восстановления высоких прочностных свойств металла зоны тершческого влияния только за счет низкотемпературного старения [2].

Таблица 17 Влияние обжатия на прочностные свойства соединения из сплава АМгб

Таблица 18 Элементы подготовки кромок термически разупрочняемых алюминиевых сплавов при сварке

х - сварка встык, зазор і мм; - наплавка на пластины.

Наиболее распространенным способом повышения работоспособности

сварных соединений из термически разупрочняемых алюминиевых сплавов является предварительная подготовка свариваемого материала, предусматривающая местное утолщение, размеры которого определяются Кориной отожженной мягкой прослойки (область нагрева металла от ТПА до ~ 593 К) и степенью разупрочнения металла, в первом приближенин, определяемую по коэффициенту конструктивной прочности (см. табл. 2).

В табл. 18 приведены размеры утолщения деталей из алюминиевых сплавов, коэффициент конструктивной прочности которых К 0,75.

Глаза 2. ТШЮЛОГИЯ СВАРКИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

§ 4. Характеристика титановых сплавов, применяемых для сварных конструкций

Основным преимуществом титановых сплавов по сравнению с конструкционными сталями является высокая удельная прочность в сочетает с удовлетворительной коррозионной стойкостью во многих агрессивных средах.

Из большого числа промышленных титановых сплавов для сварных конструкций применяются только те, фазовый состав и физико-химические свойства которых изменяются в результате воздействия терлодефор-мационного сварочного цикла в допустимых пределах, гараьггируэщих либо в исходном состоянии, либо после термической обработки удовлетворительную работоспособность конструкции в условиях ее эксплуатации.

Механические свойства титановых сплавов изменяются в широких пределах в зависимости от уровня легирования и содержания в сплаве примесей внедрения.

Теплофизические свойства титановых сплавов главным образом определяются свойствами (табл. 19) и степенью очистки от примесей внедрения исходной титановой губки.

Титан имеет две аллотропические модификации: низкотемпературную ое-фазу с гексагональной плотно упакованной кристаллической решеткой (а = 2,95 А, с = 4,73 А) и высокотемпературную - фазу, существующую пр: температурах выше 1155 К и тлеющую обьемно-центр:рованную кубическую решетку (а = 3,82 А) [5].

На температуру полиморфного превращения и фазовый состав титановых сплавов оказывают влияние как легирующие элементы, так к примеси внедрения. В зависимости от характера этого влияния наиболее распространенные легирующие элементы и примеси в титановых сплава:-: