rf 9-У . _и_ J\ahH ' Є

где а - коэффициент температуропроводности.

В табл. 5 приведены результаты экспериментально-расчетного определения термического к.п.д. сварочной дуги при автоматической наплавке валиков на поверхность "пластин из сплава АМгб, технического титана ВТІ-І и низкоуглеродистой стали СтЗ. Наплавка производилась при одинаковых режимах: I = 650 ; и = 40 В; = 36 м/ч. Отношение глубины провара к его ширине определялось по макрошлифам.

Таблица 5 Результаты экспериментально-расчетного определения термического коэффициента

Скорость сварки рассчитывали по эмпирическому уравнению

їГ"в /Й 3600 '{3}

где гГсд - скорость сварки, м/с КГ2; оС„ - коэффициент наплавки г/А ч; Рн - площадь наплавленного металла, см2; /нм- плотность наплавленного металла, г/см^,

Площадь наплавленного металла в зависимости от толщины свариваемого материала и формы разделки кромок ориентировочно можно определять по допустимым размерам шва в соответствии с требованиями ГОСТа 14806-69 "Швы сварных соединений. Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов. Основные типы и конструктивные элементы".

При расчете скорости аргоне—дуговой сварки вольфрамовым электродом на переменном токе коэффициент наплавки можно принять равным

о(н = 2,4 т/А ч, при аргоно-дутовой сварке плавящимся электродом на постоянном токе обратной полярности -сн~ 12 г/А ч; при импульсной аргоно-дутовой сварке плавящимся электродом -н= 10 г/А ч.

В условиях плазменной сварки на постоянном токе обратной полярности соединений из алюминиевых сплавов толщиной от 2 до 12 мм обеспечивается удовлетворительное формирование шва без разделки кромок за один проход. За счет более концентрированного ввода тепла при этом способе сварки уменьшается ширина провара по сравнению с аргоно-дутовой сваркой вольфрамовым электродом на переменном токе. По результатам измерений основных параметров швов устанавливалось значение ~ и после преобразования уравнения (3) была получена зависимость для расчета силы тока при плазменной сварке на постоянном токе обратной поляркооти [То]

1=0,18VcS 3-е ,

где 5 - толщина металла (2. 12) мм; VEg - скорость сварки, м/ч; ß - ширина провара, мм.

Напряжение на дуге при этих условиях плазменной сварки изменяется в относительно малых пределах -(32.36)В. Скорость сварки определяется по уравнению (3). Рекомендуемые режимы механизированных способов сварки плавлением вольфрамовым электродом на переменном токе однофазной и трехфазной аргонодуговой сварки, импульсной аргонодуговой сварки и аргонодуговой на постоянном токе обратной полярности плавящимся электродом по данным С2І приведены в табл. 6 - II, электроннолучевой сварки в вакууме по данным [12] - в табл. 12.

Таблица.6 Режимы механизированной аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом сплава АГЛгб (за один проход)

Таблица 7 Режимы аргонодуговой сватжи алшиниевых сплавов трехфазной дугой

Таблица 8 Режимы гелиево-дуговой сварки погруженным вольфрамовым электродом сплава АМгб при и = II В и расходе гелия 22 л/мин

Таблица 9 Режимы автоматической аргонодуговой сварки алюминиевых сплавов плавящимся электродом

Таблица 10 Режимы автоматической импулъсно-дутовой сварки алюминиевых сплавов плавящимся электродом в аргоне

Таблица II Режимы автоматической сварки алюминиевых сплавов по флюсу расщепленным электродом

Таблица 12 Режимы электронно-лучевой сварки алюминиевых сплавов 12

Для защиты металла ванны при сварке алюминиевых сплавов применяется аргон высшего сорта, либо гелий высокой чистоты (табл. 13). В зависимости от условий аргонодуговой, либо гелиево-дуговой

сварки неплавяшимся электродом для обеспечения удовлетворительной стабильности процесса и исключения вольфрамовых включений в шве применяются вольфрамовые электроды по ГОСТ 23949-80 (табл. 14).

Таблица 13 Инертные газы, применяемые для сварки алюминиевых, титановых и тугоплавких высокоактивных металлов

Таблица 14 Марки вольфрамовых электродоЕ

Перед сваркой присадочная проволока подвергается химической обработке, для повышения плотности окисной пленки и уменьшения площади ее поверхности с целью снпкешщ склонности сварных швов к порообразо ванию рекомендуется [I] электропслпровка присадочной проволоки.

Выбор сварочной проволоки для применяемого способа сварка алами клевого сплава определяется двумя основными положениями: во-пергкх, необходимостью обеспечения удовлетворительной физической сплошностью металла шва и прежде всего отсутствием в нем таких дефектов, как