ботки алюминиевые детали обезжиривают и подвергают легкому травлению, а стальные и титановые детали - электрополировке и обезжириванию в бензине марки "калоша".

Контроль качества сварных соединений состоит из предварительного и пооперационного. Предварительный контроль включает:

1)проверку квалификации операторов;

2)контроль состояния оборудования и приспособлений;

3)контроль качества подготовки и сборки деталей под сварку.

Пооперационный контроль включает проверку соблюдения всех технологических операций, рентгенографирование сварных заготовок в двух взаимно перпендикулярных плоскостях с целью выявления возможного изгиба рабочей части впрессовываемой детали, а также выборочный контроль. Выборочный контроль качества состоит в определении прочности при испытании соединения на сдвиг (см. рис. 39, в) на одной или нескольких сварных заготовках от числа изготовленных за смену. Партию сварных заготовок считают годной, если образцы разрушаются не по линии соединения, а по приграничному слою алюминия.

В процессе эксплуатации сварные соединения наряду со статическим нагружени-ем, подвергают также воздействию вибрации, зачастую в условиях резкого изменения температуры. Поэтому целесообразно было определить работоспособность трубчатых биметаллических переходников, полученных клинопрессовой сваркой в условиях, близких к эксплуатационным. С этой целью биметаллические переходники (см^рис. 55) вначале подвергали 10-кратному термоциклированию (от 573 до 77 К),

воздействию вибрации (90 с), проверке на вакуумную плотность гелиевым течеиска-телем и затем испытанию до разрушения|растяжением или внутренним давлением при температуре 573, 293 и 77 К. Результаты испытания трубчатых биметаллических переходников приведены в табл. 5.

Из таблицы видно, что в процессе испытания растяжением при температурах 573, 293 и 77 К все биметаллические переходники с углом заточки впрессовываемой детали а = 0,34 рад, кроме переходников 12Х18Н9Т + АМгб и ВТ6 + АМгб, испытанных при температуре 293 К, разрушились по алюминиевой их части. При испытании внутренним давлением до 60 МПа наблюдается аналогичная картина- все переходники с углом заточки стальной и титановой детали а = 0,34 .рад, кроме переходников из металлов 12Х18Н9Т+АМг6 и ВТб+АМгб, разрушились по алюминиевой части или не разрушались (особенно при температуре 77 К)в случае использования высокопрочных алюминиевых сплавов. Биметаллические переходники 12Х18Н9Т + АМгб и ВТ6 + +АМгб с углом заточки впрессовываемой детали а = 0,07 рад при испытании растяжением при температуре 573 и 293 К разрушились по сплаву АМгб, а при температуре испытания 77 К - по поверхности контакта. При испытании указанных переходников на внутреннее давление они разрушились по алюминиевой их части при температуре испытания 573 К и не разрушились при температуре испытания 293 и 77 К.

Наблюдаемый разброс прочности разрушения при испытании растяжением, по-видимому, можно объяснить некоторой химической неоднородностью алюминиевых сплавов. Разрушение переходников с углом заточки стальной и титановой деталей а - 0,34 рад по алюминиевому сплаву даже при температуре испытания 77 К, вероятно, обусловлено относительно небольшими значениями тангенциальных напряжений среза в зоне контакта соединяемых металлов и развитой поверхностью сварки.

По результатам испытания биметаллических переходников, приведенных в табл. 5, можно судить также о влиянии легирующих элементов на свариваемость разнородных металлов в твердой фазе. Алюминиевые сплавы АК8 и Д20 (система алюминий — медь) хорошо свариваются с нержавеющей сталью 12Х18Н9Т и титановым сплавом ВТ6 в условиях клинопрессовой сварки на воздухе (а = 0,34 рад) Следовательно, можно считать, что основной легирующий элемент этих сплавов медь (3,9 - 4,8 % в сплаве АК8 и 6 - 7 % в сплаве Д20) благоприятно влияет образование прочного соединения указанных металлов при клинопрессовой сварке