т =3,2 - 10_11ехр (23600/Г) с.

Результаты экспериментальных данных и расчетная кривая появления интерметаллидов хорошо согласуются.

Микротвердость интерметаллидной прослойки в контакте металлов АМгЗ + 12Х18Н9Т после различных видов термообработки измеряли на приборе ПТМ-3 при нагрузке 5 ■ Ю-3 — 20 ■ 10~3 кгс. В зависимости от температуры (773 — 873 К) и времени выдержки твердость интерметаллидной прослойки изменялась от 5200 до 17500 МПа.

Рентгеноструктурный анализ переходной зоны проводили на образцах после разрушения их по поверхности контакта. Съемку вели на аппарате УРС-55 хромовым излучением без фильтра. По рентгенограммам рассчитывали межплоскостные расстояния и сравнивали экспериментальные данные с табличными для соответствующих соединений. Образцы подвергали термической обработке в течение 6 ч.

При анализе полученных результатов установлено, что фазовый состав переходного слоя металлов АМгЗ + 12Х18Н9Т после нагрева до температуры 823 К в течение 6 ч состоит из соединений А13Ре, Ре2А15 и, возможно, небольшого количества А13№.

Изменение прочности соединения металлов АМгЗ + 12Х18Н9Т после различных режимов термообработки изучали на образцах (см. рис. 39) при статическом и ударном нагружениях. Целесообразность испытания на удар определяется тем, что известны случаи, когда сварные соединения алюминиевых сплавов с нержавеющей сталью, имеющие высокие показатели при статических испытаниях, разрушались при сравнительно небольших ударных нагрузках.

Результаты испытания образцов на сдвиг при статическом нагружении представлены на рис. 50. Как следует из рисунка, изменение прочности соединения после нагрева по различным режимам хорошо согласуется с температурно-временными условиями образования интерметаллидов.

Рис. 49. Температурно-временная за-Рис. 50. Изменение прочности на

висимость образования интерметал-сдвиг т сварного соединения ме-

лидов в сварном соединении метал-таллов АМгЗ + 12X18Н9Т после

лов АМгЗ + 12Х18Н9Тнагрева при различных режимах