глубина отпечатка которой в 30 раз меньше ее диагонали и в 4,5 раза меньше, чем у пирамиды Виккерса.

Mu-.ед »анию подвергали детали из стали 12Х18Н9Т с а = 0,34 рад после сварки с алюминием АД1 и алюминиевомагниевым сплавом АМгЗ при температурах 573, 673, 773 и 873 К. С целью выравнивания механических свойств материала стальные прутки, предназначенные для изго-т-мтьщш деталей, отжигали при 1423 К в течение 3 ч. После механической обработки и полирования рабочих поверхностей стальные детали еще раз отжигали в вакууме 0,066 Па при том же режиме. Далее провощав электролитическое полирование деталей в хлорно-уксусном электролите до полного удаления наклепанного слоя, что контролировали методом микротвердости при малых нагрузках на индентор. Контроль качества поверхности после электрополирования вели на микроинтерферометре В1ИИ-4- Контактная поверхность изготовленных таким образом стальных детален считалась свободной от наклепанного слоя и остаточных напря-

Отпечатки микротвердости (реперные точки) в количестве 50 шт. с шагом 200 мкм наносили на рабочую поверхность стальной детали с nm*atit* микротвердомера конструкции М.С. Абловой, снабженного ИПМ1 'мом программного автоматического нагружения. Деформиро-—imoi состояние контактной поверхности стальной детали оценивали, шпроте «ь относительную деформацию каждого участка как е = = Д1| Но, где Alf ~ абсолютная деформация данного участка; /0 — пыы» длина участка. Расстояние между реперными точками до и после сварки с алюминием измеряли с точностью 3 - 10~2 мкм. После сварки алюминий удаляли с контактной поверхности стальной детали, страял ни его в растворе щелочи.

Результаты проведенных исследований показывают (рис. 24), что поверхность стальной детали пластически деформируется при всех режимах сварки и относительная величина изменения расстоянии между отпечатками достигает 1,5 — 4 %, в то время как объемная | жфщммi «■ стальной детали отсутствует (б, в, г) или имеет весьма не-бииыаут! (а) величину (jDjPJJ^.„Ha рис. 24 видно, что микроучастки к* * васти поверхности стальной детали испытывают деформацию сжатия и jwcti яспмь. Это объясняется тем, что при приложении сдвиговых на-| ира«гейш в результате взаимодействия различно взаимноориентирован-ных зерен (кристаллитов) и соблюдения условия сплошности материала в • (ранг се его деформирования возможно возникновение растянутых I и сжатых микрообластей. При этом число сжатых и растянутых областей 1 при высокой температуре примерно равно. С понижением температуры I число сжатых областей увеличивается. Результаты выполненного экспе-рвчаала хорошо согласуются с исследованиями A.B. Гурьева и Л.В. Кук-сы[ 109].

Таким образом, результаты проведенных исследований однозначно показали, что поверхность стальной детали 12Х18Н9Т в процессе клино-ресол й сварки с алюминием АД1 испытывает весьма большую степень