руется обычными инженерными способами контроля), ее можно рассматривать по анологии с технологическими процессами обработки металлов давлением как жесткий недеформируемый инструмент, внедряющийся в пластичную деформируемую среду [ 104]. Поэтому в общем случае решение задачи пластичности сводится к опрег лент э напряженно-деформиро-ншшого состояния и условий пластического течения более мягкого материала (алюминиевого сплава), а по ним — к.оценке закономерностей изменения контактных напряжений на границе раздела твердый — пластичный материал, которые и ответственны за микропластическую деформацию твердого материала в поверхностных слоях и образование твердофазного соединения.

Изменение геометрических параметров Д й, Н^^г^а,. а также их соотношения между собой существенно влияет на характер формоизменения более пластичного материала и напряженного состояния на контактной поверхности раздела. Как правило, увеличение соотношения И/й повышает давление запрессовки (руд) и создает более жесткое напряженное состояние на поверхности более твердого материала при запрессовке клина в заготовку без прессформы. Однако эти закономерности изменяются при запрессовке с использованием прессформы. В этом случае, наоборот, для повышения величины удельного давления запрессовки следует использовать как можно меньшие отношения Б/й.

При постоянных перечисленных выше геометрических параметрах условия пластического течения более мягкого материала и характер напряженного состояния можно варьировать в широких пределах, изменяя другие основные параметры процесса — температуру подогрева пластичного и более твердого материалов, скорость прессования и общую величину усилия запрессовки. Подбор этих параметров позволяет оптимизировать режимы сварки материалов, не только резко отличающихся по твердости, например сталь 12Х18Н9Т со сплавами АД1 и АМгЗ, но и со значительно меньшей разницей в модулях упругости и деформационных характеристиках. В частности, клинопрессовая сварка материалов с малой разницей в модулях упругости и деформационных характеристиках. В частности, клинопрессовая сварка материалов с малой разницей в модулях упругости и деформационных свойствах возможна, например, при использовании следующих технологических приемов: раздельный нагрев свариваемых материалов до различных температур; предварительное сверление отверстия определенного диаметра в более мягком материале; использование промежуточного более пластичного материала и др. Так, например, способом клинопрессовой сварки можно соединять сталь 12Х18Н9Т с алюминиевомагниевым сплавом АМгб, если использовать в качестве промежуточной прокладки кольцо из сплава АД!. Этим методом были успешно сварены также материалы в следующих сочетаниях: сталь 12Х18Н9Т — инструментальная сталь 95X18; сталь 12Х18Н9Т — титановый сплав ВТ5-1 и др. Чтобы предотвратить искажение геометрии клина из впрессовываемого материала, в другом материале механической обработкой предварительно создают конусное отверстие. В обоих случаях получены равнопрочные алюминию сварные соединения, которые при механических