Из анализа уравнения (V. 11) следует, что при клинопрессовой сварке влюмшаи*-вой законцовки с цилиндрическим корпусом величина А может быть недостаточной из-за малого.различия в КТР материалов цилиндрического корпуса из ко -: ' -он-ного материала и обоймы приспособления из молибдена, а также вследствие зазора т (рис. 63, а). Увеличения высоты резьбы А на алюминиевой законцовке в иш м случае достигают увеличением толщины стенки законцовки Язак. В этом случае уравнение (V. 11) примет вид:

А = (Г — Г0) №кор«кор - Аб«об) " 2"»+ (Г-Г0) Язак*зак-^13

При нагреве собранного приспособления для клинопрессовой сварки, когда оправка и цилиндрический корпус выполнены из реальных материалов, диаметр цилиндрического корпуса уменьшается на величину 2бКОр, диаметр обоймы увеличивается на величину 260б из-за их упругой деформации (рис. 62, б, рис. 63, б). Упругая деформация обоймы приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса и давлением пластического деформирования законцовки по ее диаметру. Упругая деформация цилиндрического корпуса будет определяться только давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой алюминия. В этом случае уравнение (V. 12) и (V. 13) примут следующий вид:

для сварки алюминиевой законцовки

А = (Г- Г0) ФкорОкор-Аэбо&б) -2т + (Г-Го)#заксзак-«об-6кор;ОГ.14) для сварки титановой законцовки

А = (Г- Гс) (£кор°кор - Абаоб) - 60б - 6кор-(V-15

Упругое перемещение обоймы 6 0б приспособления и цилиндрического корпуса 6КОр в процессе клинопрессовой сварки его с законцовкой можно определить через их упругую деформацию:

8об=А)б/2еоб; 6кор=Асор/2екор(V. 16)

где е 0б — упругая деформация растяжения обоймы приспособления; е КОр — упругая деформация сжатия цилиндрического корпуса из композиционного материала.

Поскольку деформация обоймы приспособления для клинопрессовой сварки и цилиндрического корпуса происходит только в упругой зоне, то ее можно определить по закону Гука [ см. формулу (V. 6) ].

Величины напряжений растяжения в обойме приспособления для клинопрессовой сварки о0б и напряжений сжатия в цилиндрическом корпусе из композиционного материала ©кор можно определить из условия равновесия обоймы приспособления для клинопрессовой сварки и цилиндрического корпуса под действием давления прессования:,

°об =Роб°об / 2#0б; °кор= РкорАор / 2Якор(V. 17)

где р0б — давление на рабочую поверхность обоймы приспособления для клинопрессовой сварки, состоящее из давления впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса и давление пластического деформирования законцовки; Ркор ~ давление на рабочую поверхность цилиндрического корпуса из композиционного материала, состоящее из давления впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса.

Принимая во внимание уравнения (V. 6) и (V. 17), выражения для 60£ и 6Кор будут иметь вид:

с _ - ^ об А)б . - _ РкорР корп, , оч

6°6--1Н *р =—' К°Р--1н г— •18)

об с обкор Л кор

Учитывая упругую деформацию обоймы приспособления для к ли ждршш ой сварки и цилиндрического корпуса из композиционного материала, высоту резьбы А при сварке алюминиевой законцовки определяли по уравнению