чекию устойчивости стенки цилиндрического корпуса при впрессовывании в его плакировочный слой выступов резьбы законцовки.

В результате указанных явлений зазор т между наружной поверхностью цилиндрического корпуса и резьбовой поверхностью законцовки уменьшается и при некоторой температуре нагрева будет полностью выбран. С дальнейшим повышением температуры нагрева приспособления расстояние между рабочими поверхностями оправки и обоймы будет продолжать сокращаться. При этом упругая деформация обоймы будет увеличиваться не только из-за давления пластического деформирования законцовки по ее диаметру, но также и вследствие давления впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой корпуса из композиционного материала. На рис. 62, а, б сплошными линиями, обозначенными Мо (Д20) и ВТ6, показано перемещение рабочих поверхностей оправки из титанового сплава ВТ6 и обоймы из молибдена с учетом их упругого перемещения 80П и 60б соответственно.

Накопленная энергия упругой деформации оправки и обоймы приспособления для клинопрессовой сварки приведет к впрессовыванию выступов резьбы законцовки из сплава Д20 в плакировочный слой алюминия на корпусе из композиционного материала АДЗЗ — бор (рис. 61, а — правая сторона, рис. 62, б) с образованием твердофазного соединения между свариваемыми металлами.

Охлаждение собранного приспособления для клинопрессовой сварки до температуры окружающего воздуха приведет к образованию зазора величиной л между обоймой приспособления и наружным диаметром законцовки. Удаляя обойму и оправку приспособления, получили цилиндрический корпус из композиционного материала АДЗЗ — бор с законцовкой по его наружному диаметру из алюминиевого сплава Д20. Как следует из рис. 62, г, в процессе клинопрессовой сварки средний диаметр цилиндрического корпуса в месте законцовки не изменился.

Прочность сварного соединения законцовки из сплава Д20 с цилиндрическим корпусом из композиционного материала АДЗЗ — бор с ортогональным армированием определяли при испытании на сдвиг. Разрушение происходило по плакировочному слою алюминия на цилиндрическом корпусе при напряжении сдвига 50 - 60 МПа.

Сварка цилиндрического корпуса из композиционного материала алюминий — бор, армированного в продольном и поперечном направлениях, с законцовками из титанового сплава

широкое использование титановых сплавов в летательных аппаратах поставило на очередь изучение проблемы создания законцовок из этих сплавов на цилиндрических корпусах из композиционного материала алюминий - бор с ортогональным армированием. Целесообразность этого подтверждается также небольшим различием в КТР титановых сплавов (10 • Ю-6 К-1) и цлиндрического корпуса из композиционного материала в направлении его диаметра (7,5 • 10~б К"1), что позволяет .повысить стойкость сварного соединения при изменении температуры. Применение законцовок из титанового сплава позволяет также повысить температуру эксплуатации цилиндрических корпусов из композиционного материала по сравнению с законцовками из алюминиевого сплава.

Законцовка изготовлена из титанового сплава ВТ6. Этот сплав обладает хорошей технологичностью и высокой прочностью. Невозможность пластической деформации цилиндрического корпуса из композиционного материала с ортогональным армированием привела к необходимости соединения его с титановой законцовкой только по наружному диаметру. На внутренней поверхности законцовки предварительно нарезали резьбу с шагом 0,5 • 10~3 и глубиной 0,3 ■ 10"3 м.

На рис. 61 и 63 приведена схема получения соединения цилиндрического корпуса из композиционного материала АДЗЗ — бор с законцовкой из титанового сплава способом клинопрессовой сварки. Оправку 1 и обойму 2 приспособления изготавливали из молибденового и титанового сплавов соответственно.

Сборку приспособления для клинопрессовой сварки цилиндрического корпуса из композиционного материала с титановой законцовкой выполняли в следующей последовательности.