Справочник по сварке цветных металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 386 387 388 389 390 391 392... 510 511 512
|
|
|
|
вольфрама, тантала, ннобня) укладывается в паз плакирующего слоя илн наносится плазменной металлизацией [311]. Тугоплавкий металл должен хорошо свариваться со сталью и титаном. Покрытие должно быть сплошным, чтобы предотвратить контакт между сталью и титаном при сварке. Плакирующий слой сваривают неплавящимся электродом в среде аргона. При этом дуга направляется по оси уложенной проволоки. При расплавлении присадки образуется шов на титановом плакирующем слое. Так как температура плавления тугоплавкого металла выше точки плавления титана и прямое воздействие дуги на прокладку отсутствует, последняя проплавляется лишь частичной тем самым препятствует сплавлению титана со сталью и образованию хрупких фаз. При нанесении чередующихся слоев молибдена и оксида циркония для получения разделительного слоя может быть использован метод плазменной металлизации [311]. По описанному способу сваривали биметалл сталь + титан [286], выполнены исследования состава, структуры и механических свойств соединений. Биметалл был получен совместной прокаткой стали СтЗ с плакирующим слоем из гитана ВТ1-1 толщиной 2 мм (общая толщина биметалла 10 мм). При прокатке использовали подслой из ванадия толщиной 0,1 мм. Порядок сварки был следующий. После сварки стали на ширину удаленного плакирующего слоя укладывали прокладку из ниобия толщиной 0,1 мм, а на нее — титановую присадочную проволоку диаметром 4 мм. Затем выполнялась сварка слоя по присадке неплавящимся электродом в среде аргона. Режим сварки: йь = 3 мм; /св = 160 -г 4170 А, I/ = 10 -г12 В; исв = 0,0022 м/с; диаметр сопла горелки 18 мм; расход аргона на защиту зоны сварки 8—10 л/мин; на защиту остывающего шва 3—4 л/мин. При испытании сварных соединений биметалла иа разрыв были получены значения ав = 395 -н 405 МПа при ов = 435 -г440 МПа исходного биметалла. Соединения разрушались по основному металлу. Испытания сварных соединений на изгиб (диаметр оправки равен двум толщинам биметалла) с расположением плакирующего слоя внутрь показали, что все образцы выдержали загиб 180 без образовании трещин, надрывов и расслоений. Коррозионная стойкость сварных соединений биметалла, выполненных по описанной технологии, практически равноценна стойкости титана [359]. В растворах серной кислоты и коксового газа скорость коррозии титана составила 0,13 мм/год. а сварных соединений биметалла сталь + титан — 0,15 мм/год. При выборе оптимальных параметров процесса сварки биметалла прежде всего исходят из условия, чтобы термические циклы сварки со стороны стали, а также титанового плакирующего слоя не вызывали охрупчивании граничной зоны биметалла. Для биметалла сталь + титан с прослойкой из ванадия (общая толщина 10—20 мм, толщина титанового слоя до 5 мм) не происходит образования хрупких фаз в участках металла, прилегающих к граничным зонам в том случае, если выполняются следующие условия: для швов со стороны стали 17/0 = 9,5 кДж/см, для швов на титановом плакирующем слое ?/и = 5,9 кДж/см. При выполнении этого требования прочность сварных стыковых соединений, выполненных ручной и автоматической сваркой на биметалле сталь СтЗ + титан ВТ1 при толщине 10—20 мм, составила 400—475 МПа [203]. В случае сварки при больших затратах погонных энергий в граничной зоне образуются карбиды и интерметаллиды, обусловливающие снижение пластичности и хрупкость металла.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 386 387 388 389 390 391 392... 510 511 512
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
