Справочник по сварке цветных металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по e-mail.
Страницы: 1 2 3... 246 247 248 249 250 251 252... 510 511 512
|
|
|
|
600 400 200 f 5 5^ ю IS 20 v„,m/uuh 4001a.* Рис. 5.16. Характер переноса металла через дугу в зависимости от диаметра проволоки, сварочного тока и скорости плавления проволок [181]: / — короткое замыкание; 2 — область сварки короткой дугой; 3 — крупнокапельный перенос; 4 — струйный перенос; 5 — неустойчнный процесс — разбрызгивание металла. Рис. 5.17. Зависимость скорости плавления магниевой (1) и алюмиине-вей (2) проволок Диаметром 1,6 мм от тока при сварке плавящимся электродом [181]. штука до края сопла были оптимальными (10—15 и 5—10 мм соответственно). При их увеличении ухудшается газовая защита, увеличивается разбрызгивание электродной проволоки. Уменьшение размеров приводит к перегреву мундштука, засорению сопла брызгами металла. Положение электрода оказывает существенное влияние на формирование швов; ось проволоки должна находиться под углом 90° к изделию при сварке стыковых соединений без разделки кромок или с небольшой разделкой кромок. Сварку магниевых сплавов большой толщины с глубокой разделкой целесообразно выполнять наклонными электродамп — углом вперед под 7—15° к вертикали. Импульсно-дуговая сварка весьма перспективна для магниевых сплавов [180, 443]. Импульсно-дуговую сварку плавящимся электродом рекомендуется выполнять в смеси с объемным содержанием 75 % Ат, 25 % Не . При таком способе сварки получаются устойчивые режимы при повышенных диаметрах электродной проволоки. Уменьшается пористость швов, что объясняется повышенной погонной энергией и как следствие более длительным существованием сварочной ванны, а также возможностью выхода газов из жидкого металла [180]. При аргонодуговой сварке магниевых сплавов и использовании оптимальной присадки коэффициент прочности шва достигает 0,85— 1,0; при дуговой сварке угольным и металлическим электродами с покрытием — 0,70—0,80; при газовой сварке — 0,60—0,75 [6, 180]. Близкие по прочности к основному металлу сварные соединения при аргонодуговой сварке можно получить на термически неупрочняем ом сплаве МА2-1 (табл. 5.46) [180]. Снижение прочности сварного соединения из сплавов МА8 и МА9 связано со значительным ростом кристаллитов в сварном шве. Прочность и пластичность соединений вависят от состава присадочной проволоки. Лучшими для сплава МА8 являются присадки из сплавов МА5 и МЛ7, для сплава МА9 — из сплава МА2-1 (см. табл. 5.46). Применение комплексно-легированной проволоки (с добавками Mg, Nd, La, Zr) позволяет получать удовлетворительные механические свойства сварных соединении из сплава МАП после термической обработки (закалка с последующим старением), а проволоки с добавками РЗМ — из сплава ВМ65-1.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 246 247 248 249 250 251 252... 510 511 512
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
