Справочник по сварке цветных металлов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 196 197 198 199 200 201 202... 510 511 512
|
|
|
|
алюминиевые и титановые сплавы обладают меньшим запасом температурной деформации ет = атТ по сравнению со сталью ("„, — коэффициент термического линейного расширения). Аналогичное распределение остаточных напряжений наблюдается при сварке пластин из тонколистового ниобиевого сплава системы ЫЪ—2г (рис. 4.19, 4.20) [234]. Термическая обработка (нагрев в вакууме 1,33 • Ю-3 Па до 1200 °С, выдержка в течение 1 ч) снижает остаточные напряжения на 80 %. Следует учесть, что уровень и распределение остаточных напряжений на приведенных эпюрах ориентировочный, так как прн других размерах свариваемых элементов и соответственно режимах сварки они будут изменяться. Максимальная величина остаточных напряжений зависит от исходной структуры свариваемых сплавов и фазовых и структурных превращений в соединении под воздействием термического цикла сварки. Так, у титановых сплавов наиболее высокие остаточные напряжения возникают в сварных соединениях однофазных аи В-сплавов, а также псевдоВ-сплавов (рнс. 4.21) [307]. У двухфазных (а + В)-сплавов марок ВТ 14, ВТЗ-1 и особенно ВТ16 и ВТ22 с более высоким содержанием В-фазы остаточные напряжения значительно меньше, что обусловлено протеканием В а-превращения в процессе охлаждения соединения после сварки, способствующего снятию остаточных напряжений. Распределение остаточных напряжений в многослойных швах сложнее, чем в однопроходных. В этом случае максимальные остаточные напряжения в корне шва превышают напряжения при однопро-кодной сварке. Так, для соединений алюминиевых высокопрочных сплавов толщиной до 300 мм нх значения достигают 0,8о02 [230]. Сварочные напряжения 2-го рода в соединениях из титанового сплава значительно инже предела текучести сплава: соответственно 362 и 834 МПа [193]. В ЗТВ по сравнению со швом напряжения сохраняют знак, но уменьшаются до 50 %. Оценка уровня остаточных напряжений в соединениях титанового сплава толщиной 5—8 мм при двух способах сварки (неплавящпмся электродом и* электронным лучом) позволила установить, что более высокие напряжения 2-го рода возникают при сварке неплавящимся электродом (рис. 4.22) [193]. С уменьшением мощности источника нагрева продольные остаточные наприжения снижаются (рис. 4.23) [42]. Это связано с изменением формы температурных полей: изотермы становятся более округлыми, отношение продольной оси изотермы к поперечной ум|еньшается. — к-, — ^4 Ъ5 5Л 2.5 0 а 2,5 г^ш Рис. 4.22. Распределение остаточных напряжений 2-го рода на равном расстоянии от оси шва при сварке стыковых соединений сплава ВТ6: о — аргонодуговая сварка неплавящимся электродом; б — ЭЛС. Рис. 4.23. Зависимость максимальных остаточных продольных напряжений при сварке стыковых соединений из сплава ОТ4 от мощности источника (6=1 мм).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 196 197 198 199 200 201 202... 510 511 512
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
