Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 94 95 96 97 98 99 100... 136 137 138
|
|
|
|
ные графики заменяют схематизированными (пунктирные линии). Для низкоуглеродистой стали предел текучести при изменении 6т, МПа Рис. 7.5. Зависимость предела текучести металлов от температуры: / — иизкоуглеродистая сталь; 2 — титановый сплав температуры от 0 до 500 °С принимают постоянным, а затем понижающимся до нуля при 600 °С. В действительности и при Т 600 °С предел текучести металла не равен нулю. Для титанового сплава изменение стт принимают в виде одной прямой линии. § 3. Образование напряжений и деформаций при непрерывном нагреве и остывании Изучение собственных напряжений при сварке целесообразно начинать с простейших примеров. Рассмотрим изменение напряжения при нагреве стержня, закрепленного по концам (рис. 7.6, а), до 500 °С и последующем его охлаждении. Будем полагать, что модуль упругости Е и предел текучести сгт для низкоуглеродистой стали изменяются непрерывно с повышением температуры, как показано на рис. 7.3 и 7.5. Материал идеальный упругопластиче-ский (см. рис. 7.4). Напряжения сжатия на рис. 7.6, б будем откладывать вниз, а напряжения растяжения — вверх; полные деформации удлинения, равные сумме упругих и пластических, — вправо, а деформации укорочения — влево. Для определения деформаций будем использовать формулу (7.2), а для определения напряжений — формулу * = Яеупр.(7.6) В закрепленном по концам стержне наблюдаемая деформация ен равна нулю. Поэтому из (7.2) для полной собственной деформации 8 = еупр + епл = — еа.(7.7) Так как при нагреве еа 0, то согласно (7.7) е = еупр + епл 0. Поэтому кривая из точки О идет вниз влево. В расчетах используется действительная зависимость ат от температуры, показанная сплошной линией / на рис. 7.5, изменение модуля упругости Е происходит, как показано на рис. 7.3, коэффициент линейного расширения а принимаем не зависящим от температуры в диапазоне температур до 600 °С и равным 12-Ю-6 °С-1; отсчет температур ведется от 0 °С. Пока напряжение о не достигнет предела текучести в некоторой точке Л, соответствующей температуре примерно 100 °С, а) г ю В) / / „ '^УТбоо ?г / ,200 Иг**** 40 20 / А, ч ч \ \ \ \ б, МПа 600 щ Л/ 400 200 0 -200 400 600 Рис. 7.6. Образование напряжений в стержне с жестко заделанными концами: а — схема испытания; б — напряжения и деформации в стержне из низкоуглеродистой стали; в — напряжения и деформации в стержне из титанового сплава пластических деформаций нет. Участок ОЛ не является прямой линией, потому что по мере повышения температуры модуль упругости Е несколько уменьшается и согласно (7.6) напряжения не зависят линейно от еупр. В точке А напряжения достигают предела текучести. При дальнейшем повышении температуры напряжение равно сгт, хотя полная деформация е = —еа возрастает. На участке Л В вследствие падения ат напряжение сг снижается. В точке В нагрев стержня прекращается. В стержне имеются пластические деформации еплв, равные согласно (7.7) Сплв = Сад еупр£|(7*8) где еупрв = —сгтв/£в; атв и Ев — предел текучести и модуль упругости металла при температуре Тв. При охлаждении отсчет пластических деформаций епл на стадии остывания стержня следует начать заново. Пластические деформации еП1„ в формуле (7.4) будут играть роль начальных деформаций
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 94 95 96 97 98 99 100... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
