Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56 57 58 59... 136 137 138
|
|
|
|
шва при произвольном направлении нагрузки к прочности флангового шва. Пластичность металла шва оценивали как епл = АплфК, где дпл — пластическое перемещение в угловом шве, предшествующее его разрушению; р/С — наименьшее сечение шва. Значение Дпл определялось измерением перемещения одной детали образца относительно другой в направлении приложения силы Р. Сварные соединения выполнялись на СтЗпс проволокой Св-08 под флюсом АН-348А "в лодочку" и имели швы с катетом К = 6 мм. При у = 90° и а = 0 шов работает как лобовой и в 1,5 раза прочнее, чем фланговый. При у = 90° и а = 90° шов работает как тавровый и имеет прочность в 1,19 раза большую, чем фланговый. Меньшую прочность таврового углового шва по сравнению с лобовым можно объяснить неблагоприятным расположением плоскости концентратора, нормально ориентированной по отношению к нагрузке. Наибольшая пластичность (рис. 3.24, б) у фланговых швов, наименьшая — в тавровом соединении. Лобовой шов занимает промежуточное положение. На прочность угловых швов влияют размер катета шва, коэффициент концентрации напряжений, вызванный непроваром, различие механических свойств металла шва и основного металла. Когда шов находится в пластичном состоянии, концентрация напряжений в меньшей мере влияет на прочность. Поэтому увеличение катета шва, хотя и сопровождается ростом коэффициента концентрации напряжений, тем не менее приводит к пропорциональному росту прочности. Повышение прочности может быть достигнуто увеличением глубины провара, что равносильно увеличению катета шва. Прочность соединений повышают применением более прочных присадочных металлов. Когда металл шва существенно прочнее основного металла, разрушение происходит по основному металлу на границе сплавления со швом путем чистого среза в случае лобового шва и таврового соединения (рис. 3.25, а, б) или путем среза с отрывом при наличии нормальных напряжений в случае а 45° (рис. 3.25, в). Соединение из алюминиевого сплава АМг61 с угловыми швами также имеет различную прочность в зависимости от направления приложенной силы (табл. 3.3). Лобовые швы в 1,4—1,5 раза прочнее, чем фланговые. Зависимость прочности угловых швов от направления силы вызывается в основном различием в напряженном состоянии углового шва (преобладание среза или отрыва) и влиянием объемности на Рис. 3.25. Разрушение сварных соединений с угловыми швами, прочность металла которых существенно выше прочности основного металла, в зависимости от направления приложения нагрузки Р пряженного состояния в случае отрыва, возникающего вследствие связи шва с основным металлом и невозможности по этой причине образования шейки. Вторая причина аналогична эффекту контактного упрочнения, который наблюдается в стыковых сварных соединениях, имеющих мягкую прослойку (см. § 3). При достаточной пластичности металла шва концентрация напряжений и объемность напряженного состояния способствуют повышению прочности углового шва. Таблица 3.3 Прочность угловых швов на сплаве АМг61 с присадочной проволокой АМг61, МПа Способ сварки Фланговый Лобовой Ручная, вольфрамовый электрод . . 119-155 178-210 139 192 Автоматическая, плавящийся электрод . . . 108 — 132 164 — 209 120 184 Примечание. В числителе — разброс значений; в знаменателе — ние арифметические. РСр,кН 30 § 7. Прочность точечных сварных соединений Точечные нахлесточные сварные соединения имеют, как указывалось в гл. 2, крайне высокую концентрацию напряжений. Зазор между листами настолько мал, что по периметру литого ядра концентратор может рассматриваться как кольцевая трещина, охватывающая место сплавления. Прочность точечных соединений зависит от прочности металла и диаметра точки. При контактной сварке диаметр точки определяется толщиной свариваемых листов. В связи с более высокой концентрацией напря 20 10 Рис. 3.26. Зависимость минимальной прочности на срез СЕарной точки от предела прочности металла при различной толщине тонкого листа: я = 1,5 0,8 мм; мм; 2 — ї = 4 — я = 2,0 = 3,0 мм 1,2 мм; мм; 5 О № 500 600 700 800 бв, МПа
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 53 54 55 56 57 58 59... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
