Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 136 137 138
|
|
|
|
Для некоторых цветных сплавов, в частности алюминиевыД" с целью обеспечения равнопрочности основного металла и сварного соединения, но главным образом для уменьшения массы, делают утолщение металла в зоне сварного соединения. Это можно достичь б, МПа\ ос, град 300 Ї 120 200 80; 100 Uo\ О MAJ а МАО МАИ а МАО а МА2-1 Рис. 3.21. Пределы прочности и угол загиба сварных соединений магниевых сплавов: Ов — предел прочности основного металла; ов — предел прочности сварного соединения; а — угол загиба сварного соединения осадкой краев листа перед сваркой, но обычно механическим или химическим фрезерованием производят утонение всех участков сварной конструкции до или после сварки, исключая зону разупрочнения. § 6. Прочность и пластичность угловых швов Угловые швы работают в крайне разнообразных условиях действия нагрузок. В тавровых соединениях они могут выполняться как с полным, так и с неполным проваром. В нахлесточных соединениях угловые швы в зависимости от направления сил работают либо как лобовые, либо как фланговые, а в некоторых случаях воспринимают комбинированные нагрузки. Распределение напряжений в угловых швах крайне неравномерно, непровары при ограниченной пластичности металла шва могут существенно влиять на их прочность. У соединений пластичных металлов разрушению предшествует существенная пластическая деформация, что позволяет оперировать средними по сечению напряжениями и влияние концентраторов напряжений во внимание не принимать. Рассмотрим вначале прочность и пластичность угловых швов, выполненных из пластичных металлов, по свойствам близким к основному металлу. Как показывают экспериментальные данные, в этом случае наибольшие пластические деформации при нагрузке и последующее начальное разрушение возникают вблизи такого сечения Оп (рис. 3.22), в котором интенсивность напряжений о*г-, вычисленная по средним напряжениям, является максимальной. Угол, образованный этой плоскостью с осью Оу, обозначим ф. Для определения положения этой плоскости вычислим напряжения а,-. Сила Р в общем случае может быть направлена произвольно. Разложим силу Р на две составляющие: Рх, направленную вдоль углового шва, и Ра, расположенную в плоскости уг. Сила Рх вызывает касательные напряжения хх вдоль шва. Определим длину отрезка ОЛ при равных катетах К шва: О А = К/[У 2 соб (ф 45е)].(3.18) Касательные напряжения в плоскости Оп тл. = У2 Рх со$ (ф 45°)/(/С/),(3.19) где / — длина шва. Наибольшие касательные напряжения тл. будут в сечении с ф = 45°; они составят хХтт = У2Рх!(К1).(3.20) Определим средние напряжения в шве от силы Ра. В сечении Оп, расположенном под углом ф, будут возникать как нормальные оа, так и касательные ха напряжения. Рис 3.22. Разложение силы Р на составляющие Рх и Рп для определения положения плоскости Оп с максимальной интенсивностью напряжений о, Проекция силы Ра на ось Оп будет уравновешена касательными напряжениями та, а проекция силы Ра на перпендикулярную к Оп ось будет уравновешена нормальными напряжениями оа. Проекция силы Ра на ось Оп, обозначенная Рх, равна рх = ра cos (180° а ф) = — Ра cos (а + ф). (3.21) Касательные напряжения т" = — У2 Ра cos (а + ф) cos (Ф 45°)/(W). (3.22)
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 51 52 53 54 55 56 57... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
