Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 123 124 125 126 127 128 129... 136 137 138
|
|
|
|
В качестве признака оценки используют также минимальный или максимальный размер образца, при котором появляются горячие трещины. Например, проваривают пластины разной ширины или с различной глубиной боковых прорезей. Известны приемы оценки условий сварки, когда одни и те же образцы сваривают с разной погонной энергией или с различной скоростью сварки. Определяют неблагоприятные условия и в дальнейшем назначают такие режимы, которые наиболее удачны в отношении сопротивляемости образованию трещин. Как видно на примере нескольких упомянутых проб^(рис. 10.3), они могут быть предназначены либо для качественной, либо для количественной сравнительной оценки сопротивляемости образованию горячих трещин. Одним из совершенных методов количественной оценки сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин является метод испытания, в котором предусматривается растяжение с различными скоростями затвердевающего металла шва с целью Оопределения критической скорости 1кр перемещения захватов машины, достаточной для возникновения горя-|—чих трещин. При этом икр = Акр/Д£, где Акр— перемещение в ТИХ, при-Рис. 10.4. Схема растяжения водящее к образованию трещины; образца в процессе сварки At—время пребывания металла в ТИХ. Существуют разные приемы реализации этого метода, например путем растяжения образца при сварке стыкового соединения или его изгиба (рис. 10.4). Недостаток этого метода состоит в том, что нельзя сравнивать между собой по показателю vкp результаты испытаний различных по размерам образцов или при различных условиях сварки, так как при этом изменяется температурный режим образца и одной и той же скорости перемещения захватов будут соответствовать разные деформации, накопленные металлом за период пребывания его в ТИХ. Более точной мерой сопротивляемости металла образованию горячих трещин является критический темп деформации а£р, определяемый приближенно как отношение критического значения перемещения кромок свариваемых элементов за время деформирования в ТИХ к значению ТИХ [8]. Горячие трещины образуются не только в сталях, но и в сплавах на основе других металлов, в частности алюминия. В табл. 10.1 приведены результаты испытаний сварных соединений из алюминиевых сплавов с целью определения уровней vкp. Чем выше vк?, тем выше сопротивляемость сплава образованию горячих трещин/ Для оценки принятых конструктивных форм по их способности сопротивляться образованию горячих трещин применяют так называемую оценку по эталонному ряду электродов. Используя . сварочные материалы с заранее определенными для них и разными vкp или сс^р, сваривают одинаковые типовые узлы сварной конструкции и определяют тот уровень V или а*, при котором в сварном узле появляются горячие трещины. Найденные значения величин являются показателем уровня возникающих в сварных соединениях темпов собственных деформаций при сварке и признаком степени совершенства конструктивных решений и принятой технологии сварки. Если трещины появляются при сварке электродами с высоким окр, то это означает, что в данном узле при сварке развиваются большие деформации удлинения, способные вызвать горячие трещины. Если трещины не образуются даже при сварке низкокачественными электродными материалами с низким показателем икр, то это свидетельствует о том, что данный конструктивный узел слабо подвержен образованию в нем горячих трещин. Таблица 10.1 Показатели сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин Основной металл Присадочный металл £ , ММ/МИН кр Основной металл Присадочный металл V , мм/мин кр АМгЗМ АМгЗ 10,5* АМгМ АМг 3.7* АМгбМ АМгб 8* АВТ АВ 3,7** М40-М М40 5,5* Д16Т АВТ 7 2,8* Д20М Д20 5,2* В95Т АК 1,3** АМцМ АМц 4,3* * Трещины в шве. •** Трещины в окалошовной зоне. § 2. Холодные трещины Наиболее часто холодные трещины возникают в легированных сталях в тех случаях, когда металл под действием термического цикла сварки претерпевает полную или частичную закалку. В этих случаях холодные трещины при сварке появляются в результате замедленного разрушения свежезакаленной стали от действия остаточных сварочных напряжений. Холодные трещины в зависимости от состава и класса стали могут быть вызваны: а) мартенситным превращением аустенита у среднелегированных сталей мартенситного и перлитного классов; б) сегрегацией примесей на границах аустенит-ных зерен при повторном нагреве до 400—700 °С при сварке с насыщением водородом у низкоуглеродистых среднелегированных сталей бейнитного класса; в) выделением у высокохромистых фер-ритных сталей карбонитридных фаз по границам зерен; г) скоплением в околошовных зонах перлитно-ферритных сталей неметаллических включений в элементах полосчатой микроструктуры стали (ламелярные трещины в околошовной зоне). Исследованиями установлено, что холодные трещины имеют участок зарождения разрушения и участок распространения трещины. На участке зарождения, не превышающем размера нескольких зерен, разрушение происходит по границам зерен и является хрупким. Развитие разрушения может сопровождаться пластической деформацией.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 123 124 125 126 127 128 129... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
