Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 106 107 108 109 110 111 112... 136 137 138
|
|
|
|
жесткой полосы Рус.ж вычисляем по ^формуле (8.5). При этом #/ур == цЫг находим по формуле (8.6), а в формуле для д0 значение 5расч = 5/2, где 5— толщина разрезаемого листа. При вычислении фактически действующей силы Рус, показанной на рис. 8.12, б, необходимо учесть жесткость отрезаемой полосы как балочного элемента: ^Ус = Рус. ж/[ 1 Рус. ж + еУГ% + 1//7)/стт], (8.12) где ат — предел текучести свариваемого или разрезаемого металла; 1Ъ /2, Р— главные центральные моменты инерции и площадь поперечного сечения полосы (или. свариваемой балки); ех и е2 — эксцентриситеты приложения усадочной силы относительно главных центральных осей поперечного сечения, а)в) * П® Рис. 8.12. Перемещения при отрезке полос Точка приложения усадочной силы должна совпадать с центром тяжести эпюры остаточных пластических деформаций еГ1л_ост. Так как ширина зоны пластических деформаций при резке невелика, то с небольшой погрешностью, увеличивающей изгиб, силу прикладывают к кромке посередине толщины листа. Отсюда ех = 5/2, а ег — 0. Для рассматриваемой полосы 1Х — в53/12; = Вб. Определив силу Рус, можно вычислитьпродольное укорочение и изгиб отрезанной полосы. Продольное укорочение кр=румеп-(8ЛЗ) Стрела прогиба / = Яус^/СвЯ/О = М1У(8Е1г),(8.14) где М = РуСех—момент усадочной силы относительно центра тяжести поперечного* сечения. Угловой поворот торцов относительно друг друга Ъ = М1&Ш1).(8.15) Допустим, что после отрезки полосы / производится отрезка^ полосы 2 (рис. 8Л2, в). В широкой полисе после отрезки узкой полосы образовалась усадочная сила Руе2, которая, заметим, будет несколько меньше Рус (рис. 8.12, б) согласно формуле (8.12). Эта усадочная сила во время, резки полосы 2 будет создавать изгибающий момент РуС2е и сжатие полосы 2 в сечении А — Л. Растягивающие напряжения от изгиба в зоне резки си = РуС2е/И? = = 6РуС2е/ (ВЧ) будут преобладать над напряжениями сжатия асж = — РуС,/ (Вб) от силы РУс2. Суммарное напряжение является растягивающим и уменьшает остаточные пластические деформации и усадочную силу. После отрезки полосы на нее будут действовать не равные между собой силы РуСз и Рус (рис. 8.12, г). Обычно РуСз Рус, и по Г 6 ----1 і-Л I У Рис. 8.13. Перемещения при сварке пластин лоса будет больше искривлена от влияния первого реза, как показано на рис. 8.12, г. Если резка всех полос производится сразу с помощью многорезакового автомата, то искривляются после резки лишь крайние полосы, так как у них только одна кромка подвергалась нагреву при резке. Все остальные полосы будут прямые. Сварка стыкового соединения может производиться без прихваток как с зазором между пластинами, так и без него. Типичным примером сварки с зазором является электрошлаковая сварка. В общем случае в процессе сварки пластин с зазором возникает одновременно несколько видов перемещений (рис. 8.13). 1. Изгиб полос от неравномерного нагрева их по ширине. Распределение температур Тпо ширине пластины показано на рис. 8.13. Изгиб приводит к раскрыванию сварочного зазора. 2. Перемещения, вызываемые остыванием пластин в заваренной части шва. Сокращение зоны термического влияния в поперечном направлении оу (рис. 8.13) приводит к поступательному сближению пластин Апос, а главное, к их повороту б, который вызывает закрывание зазора. 3. Перемещения, вызываемые изменением объема металла при его структурных превращениях в процессе сварки. Они могут как открывать, так и закрывать зазор при сварке. Сочетание трех перечисленных выше видов перемещений может создавать самые разнообразные изменения зазора в процессе сварки. Перемещения, описываемые в п. 2, определяют по формулам Д-пос = а'7рд/(ясу50с);(8.16) б = а^Ре/(2я^),(8.17) где а' — коэффициент линейного расширения без структурных превращений (их влияние будет учтено отдельно); для низкоуглеродистых и низколегированных сталей а' ~ (16,5 ч17) Ю-6 1/°С;
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 106 107 108 109 110 111 112... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
