Сборка и сварка корпусов судов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 401 402 403
|
|
|
|
Известно, что при одинаковом химическом составе шва в зависимости от создаваемых скоростей охлаждения получаемый металл шва может иметь различные механические характеристики. Разброс этих характеристик может увеличиваться при колебаниях химического состава даже в пределах паспортных норм на электроды. Таким образом, для шва практическое сопротивление срезу не является стабильным и имеет разброс значительно больший, чем сопротивление срезу основного материала конструкции. В связи с этим, по-видимому, более целесообразно производить расчет сварных ^швов тавровых соединений по формуле (1.4), задаваясь некоторым допускаемым напряжением в долях от опасного напряжения іи учитывая в совокупности все упомянутые выше факторы. Если произвести такой расчет для поясных швов изгибаемых элементов, то в большинстве случаев оказывается, что суммарное сечение требуемых швов будет меньше, чем толщина стенки, которая присоединяется швами к пояску. Отношение суммарной расчетной высоты поясных швов к толщине стенки обычно называют коэффициентом прочности на срез. ^ср=-?^ (1.6) Рис. 19. Схема шва таврового соединения, работающего на отрыв. Здесь коэффициент 2 указывает, что шов двусторонний. Для большинства тавровых соединений элементов, работающих на изгиб, аср1В тавровых соединениях, работающих на отрыв, в наиболее неблагоприятном случае аср=1,1-Это подтверждается следующим простейшим расчетом. Представим себе элемент единичной длины с двусторонним швом таврового соединения, работающий на отрыв с предельным напряжением (рис. 19). Пусть опасные напряжения для основного металла и шва будут о'о и То. Разложив действующее усилие в каждом шве на нормальное и касательное, и считая /г=1,1б, можем определить нормальные сг и касательные т напряжения в сечении шва 2.1,1.0,7 COS45° =0,46ао. (1.7) 33
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 30 31 32 33 34 35 36... 401 402 403
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
