Жаропрочные стали и сплавы. Справочное издание
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 156 157 158 159 160 161 162... 186 187 188
|
|
|
|
нашли применение как жаростойкие сплавы, менее легированные хромом. Обычно это 20—27 % Сг в зависимости о? содержания других добавок. Сплав, содержащий никель и 20 % Сг, является основой подавляющего числа жаростойких никелевых сплавов, и вся теория легирования никелевых жаростойких сплавов построена на изучении влияния других легирующих элементов на эту основу Из постоянно присутствующих легирующих элементов углерод снижает жаростойкость сплавов никель — хром вследствие связывания хрома в карбиды и обеднения твердого раствора хромом. По этой причине обычное содержание углерода в никелевых жаростойких сплавах ограничено 0,1 % (по массе). Марганец также снижает жаростойкость никельхромовых сплавов; наиболее сильно его влияние сказывается при повышении доли марганца до 1 %, свыше этого в пределах, допустимых в никелевых сплавах по соображениям жаропрочности и технологичности, марганец на жаростойкость влияет уже слабо. Кремний (до 2—3%) повышает жаростойкость сплавов никель— хром; при содержании его свыше 3 % жаростойкость резко падает. Однако кремний понижает технологическую пластичность никелевых сплавов и для повышения жаростойкости обычно не используется. Наиболее сильно жаростойкость ннкельхромовой основы повышает алюминий. Это обстоятельство и было использовано для создания высокожаростойких никелевых сплавов, типичным представителем которых является сплав Х20Н80ЮЗ — наиболее жаростойкий из никелевых деформируемых сплавов. Титан, являющийся технологической присадкой, снижает жаростойкость, поэтому его содержание в сплаве Х20Н80Т ограничено. Вольфрам и молибден, используемые для повышения жаропрочности до 800—900 °С, мало изменяют скорость окисления, однако для более высоких температур их отрицательное влияние сказывается весьма сильно. Обычно эти элементы используют в жаростойких сплавах с рабочей температурой ие выше 1000 °С. Поскольку системы легирования для жаростойких и жаропрочных сплавов оказались несовместимыми, жаростойкие сплавы обладают несравненно более низкими показателями жаропрочности, чем жаропрочные никелевые сплавы, и наоборот, жаропрочные высоколегированные сплавы в значительной мере уступают жаростойким по сопротивлению газовой коррозии, поэтому применяются эти сплавы в различных температурных диапазонах. Если же их рабочие температуры сближаются, то необходимы специальные меры защиты жаропрочных сплавов от окисления. Наиболее распространенными методами защиты является термодиффузионное насыщение или напыление различными газотермическими способами. Длительная прочность всех жаростойких сталей и сплавов при температурах выше 1000 °С отличается несущественно, а абсолютные показатели длительной прочности невысоки. Одной из основных задач совершенствования жаростойких сталей является повышение их длительной прочности. Частично она может быть поднята термической обработкой, регламентирующей распределение и морфологию карбидов и карбонитрндов хрома, титана и ниобия. Жаростойкие сплавы работают в таком температурном интер 159
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 156 157 158 159 160 161 162... 186 187 188
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
