Титановые сплавы в машиностроении
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 242 243 244
|
|
|
|
не изменяют сварочные свойства сплава Ti—6А1, так как результаты испытаний гладких проб и проб с проплавленным валиком практически идентичны. Повышение содержания ванадия до 2% приводит к увеличению критического диаметра оправки для проб с проплавленным валиком до 9t. Пробы с валиком из сплава Ti—6А1—3V загибаются без дефектов уже на оправке с диаметром, кратным десяти толщинам пробы; такие же результаты показывают пробы из сплавов Ti—6А1—IMo (Сг или Mn). Образцы с валиком из сплавов Ti—6А1—1 Fe или 1,5Мп, либо Сг при испытании на оправке, равной 10/, уже разрушаются. Гибовые пробы из сплава Ti—6А1—l,5Fe как с валиком, так и без валика не выдерживают испытания даже на оправке, равной I0t. Однако, несмотря "на определенное ухудшение свариваемости, при увеличении содержания сильных р-стабилизаторов (Мо, Mn, Cr, Fe) значительного охрупчивания зоны термического влияния при сварке таких сплавов, как это отмечается, например, в высоколегированных a -Jр-сплавах, не происходит. Поэтому промышленные бети-рованные а-сплавы также обладают хорошей свариваемостью. Малая чувствительность к структурным изменениям, являясь преимуществом для а-сплавов с точки зрения свариваемости, становится недостатком при необходимости получения высокой прочности, так как прочностные свойства а-сплавов можно повысить, главным образом, только за счет легирования; существенного повышения прочности за счет термической обработки достичь не удается. В условиях эксплуатации, связанных с длительными выдержками в интервале 300—700° С, в а-сплавах в зависимости от вида и количества легирующих элементов могут протекать следующие процессы: распад остаточной р-фазы; процесс упорядочения в а-фазе. Распад остаточной р-фазы происходит подобно распаду изолированных Р-твердых растворов. Существенное отличие заключается в том, что Р-стабилизирующие элементы могут диффундировать из претерпевающих распад прослоек Р-фазы в а-матрицу. В верхней части а-области (700—800° С) распад прослоек Р-фазы протекает весьма интенсивно, сопровождаясь быстрым выравниванием химического состава в микрообъемах и слиянием одинаково ориентированных пластинок а-фазы. В интервале 300—400° процесс растворения р-фазы может не завершаться даже при весьма длительных выдержках. Распад остаточной Р-фазы в сплавах, содержащих изоморфные р-стабилизаторы, не сопровождается существенным изменением механических свойств, тогда как для сплавов с эвтек-тоидообразующими р-стабилизаторами отмечается понижение ударной вязкости (табл. 16). Это связано, по-видимому, с выделением в процессе старения интерметаллических соединений. В связи с этим длительное пребывание в интервале температур а-области для а-сплавов, легированных эвтектоидообразующими Р-стабилизаторами, не рекомендуется. 58
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 55 56 57 58 59 60 61... 242 243 244
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
