Титановые сплавы в машиностроении
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 139 140 141 142 143 144 145... 242 243 244
|
|
|
|
вости, а мелкозернистый титан имел а_г = 30 кгс/мм2. При испытании надрезанных образцов получились близкие значений предела усталости: 10,9 и 11,0 кгс/мм2. Заметное увеличение усталостной прочности при измельчении зерна было установлено и для сплава типа ВТ6 [127]. Следует все же отметить, что во многих случаях под величиной зерна принимаются довольно резко различные понятия (макрозерно, микрозерно, "грубозернистая" структура и т. п.); поэтому не всегда удается проанализировать влияние на усталостную прочность величины зерна в чистом виде. Анализ многих работ приводит к выводу, что величина зерна (без попутных структурных изменений) может изменять предел усталости на 20—30%. Интересно отметить, что многие исследователи пришли к выводу о меньшей чувствительности к надрезу титановых сплавов с более крупным зерном. Влияние термической обработки, макрои микроструктуры. Разнообразие легирования и фазового состава титановых сплавов делает затруднительным классификацию их структур. Если технически чистый титан и чистые а-сплавы можно достаточно надежно различать по величине зерна, то уже в бетированных а-сплавах, а там более в а + Р-сплавах структура имеет запутанный характер и, естественно, ее надо рассматривать в тесной связи с составом сплава и его термической обработкой, а еще лучше с термопластической "предысторией". Определенным подбором горячей деформации и термической обработки в работе [14] были получены различные структуры сплавов, которые оценивались по шкалам АМТУ 518—69 (балл макрои микроструктуры). Усталостные образцы диаметром рабочей части 5,0—7,5 мм вырезались как из прессованных или кованых прутков, так и из штампованных лопаток. Испытание гладких и надрезанных (ак = 1,89) образцов велось при чистом круговом изгибе. Основные результаты испытаний при комнатной температуре приведены в табл. 37. Данные табл. 37 показывают, что огрубление макрои микроструктуры (увеличение балльности) заметно снижает усталостную прочность титановых сплавов, при этом самостоятельное значение имеет и макроструктура и микроструктура. Более чувствительным к структуре материалом оказался сплав ВТЗ-1. Характерно, что испытания образцов, вырезанных из штампованных лопаток сплава ВТ8, которые подвергались высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО), показали предел усталости 73—77 кгс/мма против 65 кгс/мм2 без ВТМО. Очевидно, ВТМО дает большую структурную однородность, повышающую предел усталости. Близкие к изложенным результатам получены данные для сплавов ВТ8 и ВТ9. Выявить связь структуры с усталостной прочностью сплавов Ti—6А1—4V (ВТ6) и Ti— 4А1— 4Мп сделана попытка в работе [108 ], которая по своим задачам близка к ранее рассмотренной. Были применены три варианта горячего и "теплого" деформирования для 145
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 139 140 141 142 143 144 145... 242 243 244
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
