Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 64 65 66 67 68 69 70... 501 502 503
|
|
|
|
Кинетика реакций при сварке 67 N.% 2,0 Id 1,2 0,8 О,* частиц в дуге, что не позволяет пользоваться известными для обычных условий нагрева значениями констант равновесия. Экспериментальное определение равновесных концентраций. Наличие равновесия в системе можно оценить не только по совпадению исходной и фактической концентраций при подходе к точке равновесия с разных сторон, но и по кинетическим кривым. Такие кривые для реакции абсорбции азота жидким ниобием, полученные на неподвижной, образованной в медной изложнице стационарной ванне, обрабатываемой аргоно-азотной дуговой плазмой, показаны на рис. 4. Участки насыщения на этих кривых дают представление о равновесии металла ванны с дуговой плазмой. Однако неизотермические условия процесса не позволяют отнести найденные таким образом значения равновесных концентраций к какой-либо температуре. Тепловые условия в зоне сварки зависят от теплоотвода, концентрации теплового потока и т. п. На температурные условия влияет и содержание азота в дуге. Поэтому равновесные концентрации азота при разном его содержании в дуге должны быть отнесены к разным температурам. Кроме того, они зависят от степени однородности (в тепловом и концентрационном отношении) поверхности ванны, т. е. являются не истинными равновесными, а некоторыми условными концентрациями. Тем не менее с этими оговорками они могут быть использованы при различных металлургических расчетах. Влияние относительной массы шлака на равновесную концентрацию. Относительная масса шлака, образующегося при плавлении покрытия, флюса или сердечника порошковой проволоки при сварке, во много раз больше, чем в обычных металлургических процессах. Поэтому возникает необходимость учитывать влияние массы шлака на равновесную концентрацию. Это влияние для металлической фазы описывается выражением [1] f 9 " J = 0,2 кгс/t кгс/ см2 = 0,0 5кгс, 0 10 20 30 40 50 60 70 80 t,e Рис. 4. Кинетика поглощения азота из дуговой плазмы сплавом ниобия с 3% Zr сМе +%СМе 1-fXL (1) где cj^e и с^е — исходные концентрации элемента Me в металле и шлаке; % — относительная масса шлака; L — коэффициент распределения элемента Me между шлаком и металлом. Для шлаковой фазы, очевидно, с" = Lc' Относительная масса шлака % будет оказывать на величину с'р наибольшее влияние в двух случаях: при малых значениях с'ш и L, когда с'р с^ус^е, и при малом с^е и достаточно большом L, когда с' mc^JXL. КИНЕТИКА РЕАКЦИЙ ПРИ СВАРКЕ Реакции при сварке обычно не успевают дойти до равновесия, и конечное содержание участвующих в реакциях веществ определяется прежде всего кинетикой реакций. Кинетика реакций при сварке вполне удовлетворительно описывается уравнениями реакций первого порядка, а скорость реакций лимитируется массопере-носом. 3*
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 64 65 66 67 68 69 70... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
