Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 501 502 503
|
|
|
|
Нагрев деталей при ультразвуковой сварке 59 процессов теплонасыщения источника и стока тепла, представленных соотношением (52). Для контактного стержня без теплоотдачи температура в процессе выравнивания Г (0, /) = —Щ=,{\П-VT=TK)\ t^tK.(55) У лксу Характеристики термического цикла контактного сечения: длительность нагрева выше Т, меньшей, чем Гк; мгновенная скорость охлаждения v, °С/с, которую при данной Т определяют из графика (рис. 44). При сварке металла с заданными свойствами и характерными температурами длительность нагрева /н, как и общая длительность нагрева при сварке /к, обратно пропорциональна квадрату удельной тепловой мощности q2, а скорость охлаждения при данной температуре пропорциональна квадрату удельной мощности. НАГРЕВ ДЕТАЛЕЙ ПРИ УЛЬТРАЗВУКОВОЙ СВАРКЕ Применение ультразвука для соединения материалов основано на возбуждении в зоне контакта упругих деформаций с ультразвуковой частотой. Диапазон используемых при ультразвуковой сварке частот составляет 18—80 кГц. При этом деформации металла могут достигать значений Ю-2—Ю-3, амплитуды смещений — десятков микрон, а амплитуды скоростей — нескольких метров в секунду. Опытные данные показывают, что источники тепла, возникающие на контактных поверхностях соединяемых материалов при ультразвуковой сварке, обусловлены работой сил трения при перемещении изделий с малой амплитудой и большой частотой относительно друг друга. Характеристики источников теплоты. Для схемы с продольно колеблющимся инструментом среднюю акустическую мощность за период колебаний в контактах инструмент — деталь и деталей между собой можно определить по следующим формулам [4]: в контакте инструмент—деталь 7и.д = \ #idi [© (ая — ^в.д)]2 = у G)3 (Ли — Лв.д) (Лвд/я1пр -f Лн.д/га2пр); (56) в контакте деталь—деталь (в зоне сварки) 7д. д $Л fa Ив.д — Лн.д)Р = у "^н.д^пр (АВ.Л — Лн.д);(57) здесь /?! и R2 — эквивалентное сопротивление трению в первом и во втором контактах; йг и d2 — площади контактов; со — круговая частота; Ли, Лв. д и Лн. д — соответственно амплитуды колебаний инструмента, верхней и нижней деталей; mInp и пг2пр— приведенные массы деталей. Таким образом, расчет мощности, выделяемой в контактах, сводится к определению амплитуды колебаний и их приведенных масс. Приведенная масса соответствует той части детали, в пределах которой амплитуда колебаний сохраняется постоянной. Амплитуды колебаний определяются экспериментально. Расчет температуры в зоне сварки. При известных мощностях, выделяемых в контактах, можно при некоторых допущениях рассчитать температурное поле в зоне сварки. Если считать, что теплообмен между свариваемыми деталями осуществляется через площадь сварной точки, нижняя деталь вместе с опорой образует полубесконечное тело, а суммарный тепловой поток от источников в контактах деталей с инструментом и между собой, направленный в полубесконечное тело, является постоянным и равным 0,4oi + 0,65о2, где qt и q2 — тепловые мощности источников соответственно в первом и втором контактах [соотношения (56) и (57)]. Расчет температуры в полубесконечном теле от действия источника теп
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 56 57 58 59 60 61 62... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
