Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 501 502 503
|
|
|
|
Нагрев стержней при стыковой сварке трением 57 мощность д2, кал/(см2-с), плоского источника в начальной стадии процесса распределена неравномерно по поперечному сечению стержней, причем наружная область нагревается быстрее внутренней. По мере f прогрева приторцовой зоны и развития пластических деформаций осадки удельная тепловая мощность выравнивается по площади торцов. Для расчета длительности нагрева при сварке трением и термического цикла в приконтактной зоне можно полагать источник теплоты равномерно распределенным по сечению и неизменяющимся со временем. Расчетная мощность плоского источника выражается соотношением (51, 0,12 0,08 ом \р=0,7 кгс/мм2 р=2,6 кгс/мм2 р-4,3 кгс/мм2 q = kAvp = k^Q fdnP; здесь Р — осевое сжимающее усилие, кгс; п — частота вращения стержня, об/мин; d — диаметр (наружный) свариваемых стержней, см; / — коэффициент трения скольжения на рабочей торцовой поверхности; р — давление, кгс/мм2; v — средняя линейная скорость относительного перемещения стержней, см/с; А = 2,34Ю-2, кал/(кгс-см) — тепловой эквивалент механической работы; k — коэффициент, зависящий от характера распределения удельной мощности трения по поперечному сечению торца (при равномерном распределении мощности k — 1; если мощность в круглом стержне возрастает пропорционально удалению от центра, k = 2/3). Коэффициент трения / на рабочей поверхности для данной пары трущихся металлов зависит от давления, линейной скорости относительного перемещения и от температуры. С увеличением в известных пределах давле у/д9 см^с'с\кап ния и средней линейной скорости v коэффициент трения уменьшается (рис. 41—43). Удельная тепловая мощность трения q2 при вращении труб большого диаметра из среднеуглеро q2tka/rfcfi*-c) 2 4 6 У,м/с Рис. 41. Зависимость среднего коэффициента трения в процессе нагрева труб диаметром 160/120 мм из стали 45 от средней линейной скорости v и давления (А. С. Гельман и М. П. Сандер) 10 \ U0C k \/ 1 Ч \ w —1 у/ 1 \ V | 10 у W VX5/ 1500 п, об/мии Рис. 42. Зависимость средней удельной мощности при нагреве стержней диаметром 20 мм из стали СтЗ от окружной скорости (В. И. Билль) 1 10 2 20 3 30 U х,см 40 f, с Рис. 43. Зависимость нагрева торцовым трением стержней из низкоуглеродистой стали от х и t (X = = 0,1 кал/(см • с • °С); а = 0,08 см2/с); изохроны t = const и кривые термического цикла х = const
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 54 55 56 57 58 59 60... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
