Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 249 250 251 252 253 254 255... 501 502 503
|
|
|
|
252 Сварка плавлением Оптимальный управляемый перенос металла осуществляется при определенном перераспределении энергии в пределах цикла. Это перераспределение можно оценить коэффициентом формы кривой силы тока "-фи— г где /Эф и /ср—эффективная и средняя силы тока. Коэффициент формы, необходимый для управляемого переноса металла, зависит от режима сварки (рис. 110). С повышением силы тока перераспределение энергии можно уменьшать, и при /Эф = /кр, когда естественный перенос металла мелкокапельный, сварку можно вести без дополнительных импульсов. На основании экспериментальных данных коэффициент формы кривой силы тока в обобщенном виде будет Х' 'Кр ''' Кр гДе ^кр — критическая сила тока, соответствующая мелкокапельному переносу металла; т — эмпирический коэффициент. Коэффициент формы кривой силы тока при наличии исходных данных позволяет рассчитать основные параметры импульсов. В некоторых случаях, когда нужно повысить скорость полета капель, например при сварке в потолочном и вертикальном положениях, целесообразно накладывать на дугу дополнительные импульсы даже при мелкокапельном естественном переносе металла. Однако частота импульсов не должна быть меньше частоты перехода капель при естественном переносе металла, соответствующем заданной эффективной силе тока. При наложении на дугу импульсов можно осуществлять мелкокапельный перенос металла при силе тока значительно ниже критической (табл. 40). 40. Минимальные значения силы тока мелкокапельного переноса электродного металла при импульсно-дуговой сварке в аргоне на обратной полярности Свариваемый материал Минимальная сила тока, А, для электродов диаметром, мм 1,2 1,6 2 2,5 20—25 25—30 40—45 60—70 25-30 30-40 50—55 75-80 40—45 50—70 75—80 90—100 00—70 80—90 100—110 120—130 80—90 100—110 115—125 130—145 90—100 110—120 120—135 145-160 При сварке в аргоне сплавов алюминия, меди, титана, углеродистой и нержавеющей стали удовлетворительный перенос металла при одной капле на импульс обеспечивается при частоте 30— 100 импульсов в секунду. При сварке в вертикальном и потолочном положениях для обеспечения сбрасывания капель и формирования шва применяют импульсы большей энергии, чем при сварке в нижнем положении. Импульсы тока способствуют удержанию металла сварочной ванны. Для улучшения удержания сварочной ванны в вертикальном и потолочном положениях необходимо повысить частоту импульсов тока. Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом занимает важное место в сварочном производстве. Однако область ее применения ограничивается главным образом теми сочетаниями проволоки и защитных газов, при которых воз
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 249 250 251 252 253 254 255... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
