Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 243 244 245 246 247 248 249... 501 502 503
|
|
|
|
246 Сварка плавлением Эффективность расплавления металла при сварке импульсной дугой зависит от скорости распространения тепла. При стесненном теплоотводе при сварке импульсной дугой (тонкой пластины и тем более стержней) полнее используется тепло на расплавление свариваемого металла, чем при сварке постоянной дугой. При сварке толстого металла с применением большой силы тока дуга при непрерывном горении углубляется в жидкий металл, что приводит к увеличению проплавления основного металла. Поэтому на толстолистовом металле проплавляющая способность импульсной дуги при периодической кристаллизации металла сварочной ванны может оказаться не выше, а в ряде случаев ниже, чем постоянно горящей дуги. В отношении проплавляющей способности импульсная дуга наиболее эффективна при сварке тонколистовых материалов толщиной 2—3 мм и меньше. Для анализа тепловых процессов часто используют расчетные данные, так как экспериментальное определение термического цикла при импульсно-дуговой сварке тонколистовых материалов представляет существенные технические трудности. II-1-1-1_I-1_Iш 3 2 1 0 1 2 3 if t,o Рис. 103. Термический цикл в точке Л, расположенной на расстоянии 0,1 см от оси шва: / — экспериментальный; 2 — расчетный по схеме линейного постоянно действующего источника; 3 — расчетный по схеме импульсного нормально-кругового источника {to = 0,45 с). Сталь 18-8 б = 1,5 мм; / = = ЮО А; / = 5 A; t = 0,21 с; £ = = 0,63 с В основу тепловых расчетов при импульсно-дуговой сварке положен метод источников, разработанный Н. Н. Рыкалиным. Для упрощения расчетов целесообразно источник тепла рассматривать неподвижным во время импульса с шаговым его перемещением во время паузы. Пользуясь принципом наложения, температуру в любой точке сварного соединения представляют как сумму температур от отдельных тепловых импульсов. При относительно небольших значениях t„ и tn применительно к тонколистовым материалам такое допущение оправдано. Расчетные данные достаточно близки к экспериментальным, если расчеты проводить по схеме импульсного нормально-кругового источника с постоянной времени t0 (рис. 103). Нестационарность температурного поля обусловливается величинами Тц, S и G. Пульсация температуры увеличивается с удлинением Гц и с приближением к оси шва (рис. 104). При одинаковом цикле пульсация температуры растет с увеличением G до определенного значения, после которого наблюдается снижение нестационарности. При сварке стали толщиной 0,8—1,5 мм наибольшая пульсация имеет место при G = 1-н2. С удлинением Тц и S, т. е. с ростом нестационарности, увеличиваются скорости охлаждения в области высоких температур. Что касается G, то существуют ее оптимальные значения. Так, при сварке стали типа 18-8 толщиной 1,5 мм максимальные скорости охлаждения имеют место при G — 1,2 -г2. Замена постоянной дуги импульсной дает возможность получать скорости охлаждения в температурном интервале хрупкости (ТИХ) в зависимости от режима сварки в 1,5 раза меньше или в 4 раза больше, чем при обычной аргонодуговой сварке.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 243 244 245 246 247 248 249... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
