Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 172 173 174 175 176 177 178... 501 502 503
|
|
|
|
Сварка под флюсом 175 новному металлу, расход сварочных материалов и электроэнергии и производительность процесса. Форма и размеры шва характеризуются рядом параметров, определяющих конфигурацию внешней и внутренней его частей. Для сварки под флюсом типичны плавный переход от металла шва к основному металлу, вогнутая форма поверхности углового шва и гладкая или мелкочешуйчатая фактура поверхности швов всех типов,. Форма и размеры шва устанавливаются уже на стадии ванны и зависят от величины и направления действующих на нее сил. Размеры шва и его конфигурация определяются типом шва и режимом его выполнения и назначаются в зависимости от конкретной задачи. К основным элементам режима при сварке под флюсом относятся величина, род и полярность тока, диаметр электрода, напряжение дуги и скорость ее перемещения. На формирование шва оказывают влияние вылет электрода и его положение в пространстве (вертикальное, наклонное), характер и частота поперечных перемещений конца электрода и расположение шва. О характере влияния основных параметров режима на размеры и форму шва можно судить по данным, приведенным в тгбл. 9. Изменение начальной температуры основного металла в пределах, наблюдаемых в естественных условиях (+60-4—60° С), не оказывает практического влияния на конфигурацию шва. При сварке на прямой полярности и сохранении той же силы тока глубина проплавления практически не изменяется, а количество расплавляемого электродного металла увеличивается на 25—35%. Это приводит к увеличению доли наплавленного металла в металле шва. При сварке на прямой полярности, при сохранении той же скорости подачи электродной проволоки, что и при сварке на обратной полярности, за счет снижения силы тока существенно уменьшается глубина проплавления, а количество расплавляемого электродного металла остается неизменным. В результате также повышается доля наплавленного металла в металле шва. При дуговой сварке под флюсом характер источника теплоты предопределяет возможность получения швов с очертанием проплавления, приближающимся к полуэллипсу, с коэффициентом формы 0,5—0,7. Такая форма проплавления не может быть реализована из-за снижения стойкости металла шва против кристаллизационных трещин, возрастания вероятности образования непровара из-за отсутствия достаточно надежных методов направления конца электрода по месту сварки, повышения критической температуры перехода металла шва в хрупкое состояние и неблагоприятного очертания усиления. Сейчас широко используют режимы, при которых обеспечивается форма проплавления, приближающаяся к полуокружности, с коэффициентом формы провара от 1,3 до 3,0. Такие швы обладают повышенной стойкостью против кристаллизационных трещин, не требуют особо точного направления электрода по месту сварки, характеризуются достаточно плавным переходом от металла шва к основному металлу и имеют более низкую критическую температуру перехода металла шва в хрупкое состояние, чем узкие швы. О стойкости металла шва с различным коэффициентом формы шва blh против кристаллизационных трещин можно судить по данным, показанным на рис. 29, где видно, что увеличение коэффициента формы шва приводит (до определенных пределов) к монотонному увеличению критического содержания углерода в металле шва (при содержании не более 0,50% Si, 0,045% Мп и Mr/S 18). с© са n Сь*""L сГ ^ + (оQ t\| о ^ . c\J !\| сьч са1 оГ аcj о Рис. 29
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 172 173 174 175 176 177 178... 501 502 503
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
