Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 3
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 561 562 563
|
|
|
|
96 Прочность сварных соединений при переменных нагрузках определяется половиной ширины петли по уравнениям (1) и (4), а нестационарность амплитуд пластической деформации учитывается показателем степени т0с: а* = _11££в_ (1 — г)+-°~\ , ,(38) где ев — предельная равномерная деформация при статическом нагружении, соот-ветствующая достижению предела прочности (ев = 1пщ——, грв— равномерное сужение). По данным статических и малоцикловых испытаний можно принять т0с = (1,2^-0,35)1=^;(39) ^(lJ^°'2f°\(40) (1 + Т6о °*'/ff") Применительно к нетермообработанным и термообработанным сварным соединениям, в которых имеются остаточные напряжения о0, предполагается, что снижение амплитуд о* по уравнениям (36) и (38) определяется [12] снижением пределов выносливости а_х. При отсутствии соответствующих экспериментальных данных в уравнения (36) и (38) вместо предела выносливости о_х вводится предел выносливости для сварного соединения: а_1с = сг_1 (1 — а0/ов).(41) Для нетермообработанных сварных соединений в первом приближении напряжения а0 принимаются равными пределу текучести основного металла или металла сварного шва. Таким образом, параметры основных расчетных уравнений (36) и (38) для сварных соединений из конструкционных сталей определяются по характеристикам статических механических свойств ов, а0,2 ия|э различных зон сварного соединения для нормальных и повышенных температур в соответствии с зависимостями (37), (39) и (40). Сопротивление малоцикловому разрушению сварного соединения, выполненного по отработанной технологии с применением ручной, автоматической или электрошлаковой сварки, можно определить [11, 12] по уравнениям (36) и (38) для основного металла с введением коэффициента фс снижения разрушающих амплитуд, устанавливаемого экспериментально: ^с = Фс°1,(42) где а*с и а* — разрушающие амплитуды условных напряжений для сварного соединения и основного металла соответственно. Коэффициент фс учитывает влияние дефектности и образующихся структур сварных швов и зависит от способа сварки, свариваемых металлов и термической обработки. Для низкоуглеродистых (ав 50 кгс/мм2), низколегированных (ов ^ 70 кгс/мм2) и аустенитных хромоникелевых сталей коэффициенты фс приведены [11] в табл. 5. Уравнения (36) и (38) используются для определения запасов по долговечности nN и по амплитудам условных напряжений па на стадии образования трещин: о* nN = jr и "о-=-^г-'(43) где N9, а*э — число циклов и амплитуд местных условных напряжений элемента конструкции в эксплуатации,
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 561 562 563
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
