Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 2
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 182 183 184
|
|
|
|
следующими операциями деформационной обработки следует признать неудовлетворительными, так как в результате всегда получается хрупкий материал. В то же время методом спиннингования расплава можно получать пластичный материал в виде ленты [2]. Добавки некоторых легирующих элементов оказывают благоприятное влияние на пластичность Ni3Al + В. Так, сплавы с малым содержанием железа [2 % (ат.)] склонны к сильному растрескиванию при холодной прокатке, тогда как сплавы с высоким содержанием железа [6-15 % (ат.)] легко прокатываются в лист [14]. Легирование гафнием, цирконием и марганцем, как и добавки 0,1-0,2% углерода, также повышает пластичность Ni3Al и его способность к холодной деформационной обработке; влияние марганца, вероятно, частично связано с удалением из границ зерен серы за счет образования сульфидов. В то же время высокая пластичность при низких температурах еще не гарантирует возможность успешного изготовления материала при повышенных температурах. Для приготовления интерметаллических соединений с повышенной пластичностью применяются также технологические процессы порошковой металлургии с высокими скоростями затвердевания. В работе [15] приведены данные, обобщающие результаты использования процессов быстрого затвердевания. Ползучесть Сопротивление ползучести нелегированных интерметаллидов NiAl [16] и Ni3Al [17] по сравнению с промышленными высокотемпературными сплавами невелико. В то же время легирование модифицированного бором Ni3Al гафнием и цирконием обеспечивает такое же или даже более высокое сопротивление ползучести, как и у сплава Waspaloy [4]. Скорость ползучести на установившейся стадии описывается выражением л -О/ЯГ с = A(a/G) е ,(19.1) где А и пэкспериментальные константы, G — модуль сдвига, Q энергия активации ползучести, R универсальная газовая постоянная, Т — абсолютная температура. Показатель степени п в уравнении (1) для интерметаллидов Ni—Al равен трем. Усовершенствованные упорядоченные сплавы с 294 дальним порядком типа (FeNi)3V, в которых ванадий замещается алюминием, также характеризуются высоким сопротивлением ползучести, хотя и не таким высоким, как у Ni3Al + В. Все эти результаты, полученные уже на начальной стадии разработки сплавов обоих классов, указывают на перспективность этих сплавов и желательность дальнейшего интенсивного исследования этих систем. Предварительные результаты также свидетельствуют о возможности значительного улучшения сопротивления ползучести алюминидов железа. Так, например, добавка 6% (ат.) (Mo+Ti) в твердый раствор Fe3Al вызывает увеличение на шесть порядков времени до разрушения при температурах около 700 °С [18]. Это связано со значительным повышением энергии активации ползучести за счет роста на 200 °С критической температуры упорядочения типа D03 (примерно от 550 до 750 °С). В литературе также отмечено повышение предела ползучести сплавов на основе FeAl [19]. В этой системе, однако, упрочнение связано с растворением примесей, в первую очередь Nb и Та, приводящим к образованию вторых фаз типа тройных интерметаллидов, что и обеспечивает значительную прочность сплавов при 827 °С. Усталость Подавление поперечного скольжения или уменьшение числа возможных систем скольжения при дальнем упорядочении, происходящем в большинстве сплавов, приводит к снижению вероятности зарождения трещин в условиях циклического на-гружения. Более того, в тех системах, для которых имеются данные по усталостным свойствам при комнатной температуре [6], отмечено, что упорядочение, наоборот, вызывает повышение долговечности в условиях высокоцикловой (контролируемой напряжением) усталости, что невозможно -объяснить различиями в значениях предела текучести. Долговечность легированных г' -монокристаллов в условиях контролируемой напряжением усталости до 800 °С не зависит от температуры [20]. Для поликристаллов, однако, долговечность даже в случае проведения испытаний в вакууме 5-Ю-5 Topp резко снижается при температурах 500°С [21]. Этот эффект особенно сильно проявляется в порошковых материалах, возможно из-за более высокого содержания в них кислорода по сравнению с литым и деформированным материалом.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 182 183 184
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
