Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 2
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 97 98 99 100 101 102 103... 182 183 184
|
|
|
|
рузка уже не превышала уровня, необходимого для установившейся стадии процесса. Пересмотрели и рациональную форму матрицы. Ранее для обработки материалов аэрокосмической техники в большинстве случаев пользовались матрицами прямоугольной или конической формы. В новой геометрии матрица приобрела обтекаемую форму, со сглаженным входом и выходом, в результате не возникали участки с резким изменением скорости движения металла. Обтекаемая матрица по всем своим параметрам способствует повышению производительности процесса, полезному выходу металла и повышает равномерность его качества. Профиль обтекаемой матрицы оптимизировали [7] по результатам, полученным при математическом моделировании металлического потока. Как и при других деформирующих операциях, усилие, необходимое для осуществления деформации, чувствительно к микроструктуре заготовки. Посредством термоциклирования достигали огрубления зерна и выделений у'-фазы у обжатой заготовки из порошкового сплава MAR-M 200 (предварительно подвергнутого горячему изостатическому прессованию); было показано [8], что в результате такого огрубления структуры снижалось усилие холодного гидростатического выдавливания (гидроэкструзии). Передел слитка на заготовку (для последующей обработки давлением) весьма активно осуществляют с помощью выдавливания применительно к высоколегированным, склонным к растрескиванию сплавам, таким как Astroloy. Гораздо реже выдавливание применяют для сплавов типа . Waspaloy (INCO-718). Но применительно к порошковым материалам оно стало почти универсальным методом обработки [9], по мере того как в распоряжение поступает прессовое оборудование с улучшенной оснасткой, может расширяться применение выдавливания и для обработки литейно-деформируемых сплавов. Прокатка Оборудование для прокатки суперсплавов должно быть мощным [10]. Чтобы избежать краевых трещин, все операции необходимо выполнять быстро. В этом разделе внимание сосредоточено на прокатке листа, но особенности процессов прокатки колец и стержней также учтены. Листовой прокат часто используют как в состоянии прокатки, так и после отжига. 200 Это заставляет следить за соблюдением заданных размеров, доводкой поверхности, обеспечением формуемости и свариваемости Продукции в гораздо большей степени, чем при других производственных процессах. В соответствующих публикациях [11] дано описание нагревательного цикла, деталей, узлов и рабочих параметров прокатного стана, необходимого количества проходов, травления, предотвращения искривлений продольной кромки, производительности процесса в отношении сплавов типа Nimonic. Математические средства необходимы для расчета нагру-женности оборудования и проектирования последовательности операций прокатки. Известна работа [12], в которой изучены характеристики сопротивления деформации при горячей прокатке сплавов Waspaloy, Hasteloy X и ряда других. Исследование выполнено для обжатий от 2 до 30 % за проход, что, по-видимому, охватывает весь диапазон обжатий, применяемых, в промышленном производстве. Пользуясь регрессионным анализом данных, полученных с помощью специально оснащенного лабораторного стана, для каждого сплава найдены соотношения, которые характеризуют параметр сопротивления деформации. Для сплава Waspaloy этот параметр выглядит как А"=1842,0+291,5е-1,378Г-0,228Ге,(16.1) где К — параметр сопротивления деформации, е — скорость деформации и Г — температура. Характеристики микроструктуры в работе не приведены, однако, как указано в работе Kelly [12], полученные соотношения могут оказаться полезными, если ввести их в уравнение Сима (Sim), позволяющее прогнозировать прокатные нагрузки. Недостающим звеном оставалась микроструктура, исследованием ее поведения занялись Динис-Рибейро и Селларс [13]. Регулируя исходную микроструктуру и измеряя адиабатический нагрев, они установили реальное соотношение между температурой начала прокатки, обжатием при прокатке, временем до операции закалки, исходной и конечной микроструктурой для сплавов Nimonic 80А, 90 и Waspaloy. Они предположили, что при 1000 °С статическая рекристаллизация начинается очень скоро после прокатки, но затем задерживается зернограничными карбидными выделениями. Поэ 201
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 97 98 99 100 101 102 103... 182 183 184
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
