Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 83 84 85 86 87 88 89... 190 191 192
|
|
|
|
бенно в поперечном направлении) при 760 °С. С той поры Ш становится общепринятой составляющей в сплавах, предназначенных и для обычной, и для направленной кристаллизации. Следующим шагом на пути направленной кристаллизации было устранение всех границ зерен. Преимуществом этого единственного направленно закристаллизованного зерна над поликристаллической направленно закристаллизованной отливкой явилось отсутствие потребности в таких средствах пластифицирования и упрочнения границ зерен, как В, Ъх, и Ш. Эти элементы значительно снижают температуру плавления сплава, и без них гомогенизацию монокристаллических изделий можно проводить при температурах на 38—95 °С выше. Повышение температуры гомогенизации (до 1260—1320 °С) позволяет более эффективно использовать упрочняющее влияние легирования, поскольку при этих температурах можно перевести в твердый раствор всю у'-фазу. В результате на 10-38 °С повысили превосходство монокристаллических сплавов по температуре стабильности прочностных характеристик над самыми лучшими поликристаллическими литейными сплавами, применяемыми для изготовления турбинных лопаток, как направленно закристаллизованных, так и обычных (с равноосной микроструктурой). 4.7. Разработка высокопрочных сплавов. Выводы Несмотря на глубокое познание связи между структурой и свойствами распространенных никелевых суперсплавов, многое все еще предстоит узнать. С позиций относительно эмпирического анализа, выполненного в рамках данной главы, ряд наиболее явных (в основном мнкроструктурных) особенностей, ответственных за хорошую длительную прочность никелевых сплавов, проиллюстрирован на рис. 4.14. В более определенном виде, помогающем понять содержание гл. 3, можно сформулировать для конструктора сводку основных ориентиров [2] для достижения высокой длительной прочностн: 1. Обеспечить твердорастворное упрочнение у-матрицы и у' -фазы. 2. Увеличить объемную долю выделений у' -фазы. 3. Увеличить энергию дефектов у' -фазы. 4. Повысить когерентные искажения для температур ниже 0,67'пл. 5. Понизить скорость подрастания выделений для Г0,6ГПЛ. 6. Свести к минимуму образование фаз Г), №3№, Лавеса, С и Д. 7. Управлять карбидообразованием, чтобы предотвратить формирование зон, свободных от выделения упрочняющей фазы, зернограничных пленок М23С6 и Вид-манштедта М6С; это необходимо для сохранения достаточно высокой кратковременной прочности в условиях растяжения.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 83 84 85 86 87 88 89... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
