Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 78 79 80 81 82 83 84... 190 191 192
|
|
|
|
Рис.4.10. Характер пластического течения и разрушения по границе зерен в сплаве Кепе-80 [61]: 1 — матрица у-у' Г* 1; 2 карбидные выделения; 3 — растрескивание по границе зерен; 4 пленка у' -фазы по одну сторону границы зерен; 5 пленка у' -фазы по другую сторону границы зерен; 6 — матрица Г* 2; 7 — поперечное скольжение в зернограничной пленке у -фазы ленная микроструктура границы зерен этого. сплава, в ней в процессе испытания на длительную прочность возник очаг разрушения (произошло растрескивание). Этот литейный сплав был подвергнут четырехступенчатой термической обработке, а затем подвергнут испытаниям на длительную прочность в течение 1236 ч при 980 °С и напряжении 103 МПа. На рис.4.10 показана щель, образовавшаяся в границе зерен незадолго до окончательного разрушения. Видно, что граница "облицована" выделениями М23С6 и окружена оболочкой из у'-фазы. Трещину явно породили карбиды. Электронная микрофотография иллюстрирует роль у'-фазы в осуществлении поперечного скольжения и отсрочке момента растрескивания. 4.5. Термическая обработка Термическая обработка сплавов на основе N1 в большой степени представляет собою искусство; чтобы выполнить ее должным образом, необходимо знание заданного химического и фазового составов, степени устойчивости фаз, структурных особенностей и свойств. Основные результаты термической обработки и некоторые конкретные ее примеры рассмотрим сначала на деформируемых, а затем на литейных сплавах. Деформируемые сплавы В гомогенизированном состоянии деформируемые сплавы состоят главным образом из матрицы и карбидных выделений типа МС. Температуру гомогенизации (обычно в пределах 1084-1230 °С) выбирают таким образом, чтобы подготовить матрицу к формированию равномерно распределенных выделений у'-фазы в процессе последующего старения. У некоторых сплавов, например René 41, гомогенизация при температуре ~1070°С сопровождается также образованием карбидных выделений типа М6С; это обстоятельство может привести к некоторому подавлению последующих карбидных реакций. Выделения М23С6 в процессе гомогенизирующей обработки обычно не образуются. Вслед за гомогенизирующей обработкой проводят серию обработок старением, чтобы получить соответствующие выделения и сформировать главные упрочняющие фазы. Требуемого уровня длительной прочности достигают в случае выделения у'-фазы при старении в диапазоне от 840 до 1100 °С. Заканчивают формирование преципитата у'-фазы путем старения при 760 °С. На рис. 4.11 показано, как выглядит микроструктура сплава U-700 (Astroloy) после термической обработки по режимам указанного типа и эксплуатации в реальных условиях. Так же будет выглядеть микроструктура сплава Nimonic 115, похожа на нее и структура сплавов Wasploy и U-500. Обратите внимание на совместное присутствие тонких и грубых выделений у'-фазы, а также на оболочку из у'-фазы, окружающую зернограничные выделения карбидов М23С6. Выделение у'-фазы по реакции старения. Чтобы выяснить рациональные соотношения между режимом термической обработки, морфологией у'-фазы и эффектом упрочнения, проводят контрольные исследования тех или иных конкретных сплавов. В качестве примера приведено описание одного из б*163
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 78 79 80 81 82 83 84... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
