Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 57 58 59 60 61 62 63... 190 191 192
|
|
|
|
сжатием, ни растяжением. На изменение морфологии выделений под воздействием напряжения влияет и знак размерного несоответствия решеток. Вышеописанные результаты относятся к сплавам с отрицательным размерным несоответствием. Показано, что изменения морфологии выделений у'-фазы могут влиять на характер текучести кристаллов сплава и-700 [66]. Предел текучести кристаллов с ориентировкой 100 возрастал, если вместо выделений кубической формы образовывались стержнеподобные или пластинчатые, но последние до 760 °С давали больший эффект (рис. 3.14). При еще более высоких температурах влияние морфологии выделений на прочность было незначительным. Однако при испытании на длительную прочность обнаружено существенное улучшение свойств кристаллов сплава системы никель—алюминий—молибден—тантал с ориентировкой 100 [67]. Скорости установившейся ползучести у гомогенизированных образцов (охлаждение на воздухе) оказались ниже, а долговечности выше, чем у образцов, подвергнутых стандартной термической обработке. Предварительное деформирование в условиях ползучести приводит к еще большему улучшению свойств, если в процессе ползучести на ее первичной стадии образуются пластинчатые или слоистые выделения у'-фазы. Содержание молибдена в сплаве является фактором критическим, поскольку сопротивление ползучести достигает максимума на пределе растворимости молибдена в у-фазе [68]. В заключение отметим, что оптимального упрочнения сплавов системы N1—А1—Мо—X слоистыми выделениями у'-фазы достигают, если у матрица насыщена молибденом, и это состояние характеризуется большим отрицательным у/у' размерным несоответствием. Пока не ясно, могут ли быть эти результаты реализованы в сплавах, предназначенных для долговременной эксплуатации. б0,г,6,9МПа 120 а-___ 100 80 —ь~~*к 60 _ °; ^ 40 • 2 \ aj Ь го I-1-1_i Рис.3.14. Влияние морфологии выделений у -фазы на сопротивление пластическому течению у сплава исИте1 700: 1 — отжиг ненагруженного материала, кубоидные выделения; 2 — отжиг нагруженного материала, стержневидные выделения; 3 — отжиг нагруженного материла, пластинчатые выделения [66] 204 427 649 Г, С Влияниеобъемнойдоливыделе ний. Декер [3] сообщает о линейном увеличении 100-часовой длительной прочности с ростом величины / от 0,15 до 0,60 при 705-980 °С. Подобно Декеру, Джексон с сотрудниками [70] продемонстрировал резкий рост долговечности сплава MAR-M 200 в условиях кратковременной ползучести при 982 °С вследствие роста количеств мелкодисперсных выделений у'-фазы. Однако нельза ожидать, что мелкодисперсные выделения у' надолго сохраняться при 982°С. Так что возможность реализации этих результатов применительно к долговременной эксплуатации сплавов вызывает сомнения. В литейных сплавах объемную долю выделений у'-фазы можно увеличить повышением температур обработки на твердый раствор в интервале 1187-1250 °С. В новых монокристаллических суперсплавах отсутствуют элементы, упрочняющие границы зерен (С, В, Hf и Zr). Это приводит к повышению температуры плавления сплавов и позволяет повысить температуру обработки на твердый раствор с последующим ростом объемной доли частиц, выделяющихся в результате старения. 3.7. Механизмы упрочнения и проектирования сплавов В табл. 3.3 приведены различные модели высокотемпературного упрочнения, которые, по-видимому, могут быть непосредственно отнесены к суперсплавам с аустенитной структурой. Для твердых растворов критическими параметрами являются содержание растворенного элемента и различия в упругих модулях и атомных радиусах растворенного элемента и матрицы. Выделение при старении когерентных частиц с упорядоченной решеткой дает мощный прирост прочности аустенитной матрице на железной и никелевой основе. Однако для сплавов на основе кобальта реализовать такой механизм упрочнения не удается. К числу характеристических параметров преципитата следует отнести объемную долю, радиус и энергию антифазных границ. В некоторых случаях важное место отводят и размерному несоответствию решетки фазы решетке матрицы, особенно когда оно достигает или превышает 1 %. Этот параметр контролирует прочность сплавов IN-718 и IN-901, упрочняемых вследствие размерного несоответствия решеток матрицы и фазы у' (Ni3Nb). Отмечено [48], что применительно к невысоким температурам, когда 121
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 57 58 59 60 61 62 63... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
