Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 49 50 51 52 53 54 55... 190 191 192
|
|
|
|
вам системы №—А1, для которых также получено согласие с уравнением (3.38) [30]. Нембах и Найте [34] произвели углубленнный пересмотр экспериментальных доказательств, опирающихся на зависимость прочности суперсплавов от несоответствия кристали-ческих решеток. Они пришли к выводу об отсутствии убедительного экспериментального доказательства влияния размерного несоответствия на сопротивление пластическому течению у недостаренных сплавов, упрочняемых выделениями у '-фазы. Нашли также [34], что размерное несоответствие кристаллических решеток в некоторых промышленных сплавах не дает существенного вклада в уровень прочности. Модели обходного движения дислокаций Огибание по Оровану. Все рассмотренные ранее модели перерезания частиц движущейся дислокацией признают, что после роста частиц до размера, превышающего критический, дислокации могут обходить их путем огибания, переползания или посредством других механизмов. Обычно считают, что применительно к аустенитным суперсплавам наилучшие результаты дает применение модели по Оровану [35]. Прирост сопротивления пластическому течению в результате выгибания дислокации задается величина радиуса кривизны р, до которого гибкую дислокацию можно прогнуть под действием приложенного напряжения т. тЬ-Г/р.(3.40) Минимальное значение £ равняется половине расстояния Ь между соседними частицами и соответствует условию 9=0,5я (см. рис. 3.5). Приблизительно линейное натяжение Г=0,5С72, однако более точным является выражение: Т=(ОЬ2/41г)у' НЬ/2Ь),(3.41) где у=0,5[1+1/(1—и)], а Ь — расстояние между ближайшими краями соседних частиц, равное [п//У/г—2\г5, что приво дит к выражению для прироста сопротивления пластическому течению Ат в виде: Дт=(С?Ь/2я£)?'1па,/2Ь).(3.42) Влияние роста объемной доли / частиц данного размера выражается в уменьшении Ь, заведомо приводящем к увеличению прочности. Еще большее упрочнение должно наступать по мере роста размера частиц: если на пути движения дислокации появлялись бы частицы большего диаметра, этот эффект усилился бы и в результате возникновения когерентных искажений. Влияние границ зерен В случае испытания металлов и сплавов при температурах ниже 0,5Тплих прочность можно увеличивать, повышая сопротивление границ зерен движению дислокаций. Зависимость Холла — Петча о-х=о-0+М"1/2(3-43) где ст — предел текучести; с0 — напряжение трения в решетке; й — диаметр зерна и ку — характеристика сопротивления, оказываемого границами зерен, демонстрирует, что значительное упрочнение можно получить у мелкозернистых сплавов, обладающих высоким значением. К факторам, способствующим увеличению ку, относятся твердорастворное упрочнение и затрудненное поперечное скольжение. Следовательно, можно ожидать, что растворение элементов типа кобальта, понижающего энергию дефектов упаковки никеля, приведет к увеличению вклада границ зерен в уровень предела текучести или сопротивления пластическому течению. У сплавов на основе Со наличие мощных дефектов упаковки снижает эффективную длину скольжения й в уравнении (3.43), так что прочность может резко возрастать.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 49 50 51 52 53 54 55... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
