Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 48 49 50 51 52 53 54... 190 191 192
|
|
|
|
аналогичны фляйшеровским [4, 6] для твердорастворного упрочнения и предназначены для использования в том случае, когда размерное несоответствие е между когерентными сферическими частицами и матрицей составляет примерно 0,01: (е=аРР1~ ата1т1 атшг) Увеличение напряжения пластического течения в результате взаимодействия цельных дислокаций с деформационными полями характеризуется выражением: Ьт=К/ЬЬ",(3.34) где К — максимальная сила отталкивания между деформационным полем единичной частицы и движущейся дислокацией, а Ь'' — среднее расстояние между центрами приложения этой силы. Уравнение (3.34) это аналог уравнения (3.6), характеризующего твердые растворы. Как и раньше, проблема в том, чтобы найти подходящие выражения для К и Ь''. Установлено, что К должно быть равно или меньше величины Т, линейного натяжения краевой дислокации. Для определения Ь'' вместо формулы Фриделя [см. уравнение (3.12)] авторы воспользовались выражением [4], отражающим связь между взаимным удалением препятствия и углом выгибания дислокации е=0,5(я-?) (см. рис. 3.5): Ь"=г0ігі/2/(в/)і/2; 9іг//і6Є3/2.(3.35) Угол прогиба дислокации под действием силы К к моменту, когда она обходит частицу, дается выражением: 2Ъ\пвяК/2Т.(3.36) Максимальное значение К рассчитывают как К=Лв \c\br. 102 (3.37) При углах прогиба 0,5625я/ дислокацию следует рассматривать как жесткую линию, а при углах прогиба ~1,5 дислокация полностью гибкая, и для вычисления Ь'' следует пользоваться другим выражением. Комбинируя уравнения (3.34) и (3.36), получаем величину приведенного критического напряжения сдвига: Дт=Ж7з/2(г0//Ь)1/2, 9я//16з|е|г0Ь1/2,(3.38) где А=3 для краевых и А=1 для винтовых дислокаций. Согласно этому уравнению напряжение пластического течения должно возрастать немного быстрее величины е, поскольку возрастание размерного несоответствия вызывает больший прогиб дислокации и заставляет дислокацию взаимодействовать с возросшим количеством зон, противодействующих ее движению. Результаты опытов со сплавами Си—Со и А1—Ъа. послужили основанием для вывода, что приведенное критическое напряжение сдвига определяется свойствами краевых дислокаций. Согласно другому выводу дислокации перерезают частицы вторичных выделений малого размера (г0/Ь20), где г0"Ь/з|е|), в то время как частицы большего размера они обойдут по механизму Орована. Влияние полей когерентных искажений на величину приведенного критического напряжения сдвига в двухфазном сплаве рассмотрено таКже Гляйтером [32]. Следуя изложенным выше этапам и делая различные допущения относительно гибкости дислокаций и процедуры усреднения характеристик расположения препятствий, он получил для гибких краевых дислокаций следующее соотношение: Ат=11,8Ое3/2/3/б(г0/Ь)1/2.(3.39) Главное различие между уравнениями (3.38) и (3.39) заключается в выражении зависимости между величиной Ат и объемной долей выделений. Однако для сплавов А1—гп[33] лучшее согласие расчета и опыта получили с помощью уравнения (3.38). Ниже рассмотрим данные по нескольким спла
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 48 49 50 51 52 53 54... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
