Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 190 191 192
|
|
|
|
(3.20), а дробь й /Ь уравнением (3.17), так что 2тЬ+Уо/=(4у0//-,/тгГ)1/2у0.(3.26) От этого выражения переходим к соотношению, характеризующему уровень приложенного напряжения т: т=(уо/2ь)[(4у0/г,/тгГ)1/2-/].(3.27) Если аппроксимировать линейное натяжение Т выражением 0,5(ЗЬ2 (для винтовой дислокации), уравнение (3.27) приводится к виду: гА^1Ъ)[Ыг5ЫОЪгг/г-П.(3.28) Уравнение (3.28) несправедливо для условий, когда г5 приближается к нулю, поскольку величина тс не может быть отрицательной. Тем не менее, отрицательную координату —Уо//2Ь использовали в одном из вариантов расчета энергии АРВ [23]. Первый член уравнения (3.28) Ауо/2/1/2(3"1/2Ь"2^1/2 аналогичен по форме и зависимости от размера частиц эффекту упрочнения за счет упорядочения кристаллической структуры, представленному ранее Гляйтером и Хорнбогеном [21]. 3/2 1/3 -1/2 -2 1/2 тс = 0,287,, / С? Ъ г0(3.29) Выпадают из аналогии в данном случае только константы в зависимость от объемной доли частиц. Вторым членом уравнения (3.28) можно пренебречь, но только в том случае, если вторая дислокация сможет избежать встречи со всеми частицами [22]. Тогда напряжение пластического течения в терминах уравнения (3.28) станет равным половине напряжения, данного уравнением (3.16) для цельных дислокаций. Основные особенности этой модели обобщены на рис. 3.6. Модель была успешно использована при оценке поведения разнообразных суперсплавов [20—23] на основе никеля и на основе железа. Применительно к проектированию сплавов в модели сделан акцент на зависимость прочности сплавов с 98 Рис.З.б. Схематическое изображение кривых упрочнения старением, позволяющих сопоставить вклад упорядочения и вклад огибания дислокаций по Оровану при различном размере упрочняющих частиц (г — радиус частицы): 1 — выгибание единой дислокации; 2 — выгибание парных дислокаций; 3 — перерезание парными краевыми дислокациями; 4 — перерезание парными винтовыми дислокациями 2Ь\тг) малой объемной долей выделений от размера частиц и энергии АРВ. Теория Гляйтера—Хорнбогена была видоизменена и в других работах [24, 25]. Результаты оценок, выполненных с помощью видоизмененной модели, были применены целенаправленно для сплава МАР-М 200, характеризующегося высокой объемной долей выделений у '-фазы. Проведя тщательное электронно-микроскопическое исследование, нашли, что скорость пластической деформации в сплаве контролируется движением дислокаций от фазы у к фазе у'. Авторы исходили не из условия равновесия сил для частичного прохождения первой дислокации сквозь частицу, как это показано на рис.3.5, а из убеждения, что первая дислокация обматывается вокруг частицы некоторой данной кривизны, пока вторая дислокация не протолкнет ее внутрь этой частицы. Условия статического равновесия для ведущей и замыкающей дислокаций дислокационной пары в сверхструктуре представляются как„• / (тс-тр)Ь+С/х+Т/г0-у0=0(3.30) для головной и (тс-т0)Ь С/х + Т/1г0 = 0 для замыкающей дислокации. Здесь С/х — сила взаимного отталкивания между дислокациями в паре, хр и т0 — напряжение трения, соответственно, в частице и матрице, а Т/г0 — сила линейного напряжения дислокации, соответствующая кривизне частицы. Решая совместно уравнения (3.30) и (3.31), получаем для условий статического равновесия при 22 °С:
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 46 47 48 49 50 51 52... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
