Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 40 41 42 43 44 45 46... 190 191 192
|
|
|
|
валентности растворитель и растворенный элемент (рис.3.2). Упрочняющее влияние легирующих элементов сохраняется по крайней мере до 815 °С [2]. Фляйшер [4] полагает, что влияние валентности может выразиться в различии сплавов по величине модуля упругости. Эта точка зрения подробно рассмотрена в следующем разделе. С другой стороны, влияние валентности может проявиться через уменьшение энергии дефектов упаковки, как это происходит у сплавов с решеткой г.ц.к. с увеличением количества электронов на атом. В литературе [5] имеются сведения о корреляции между количеством электронных вакансий и энергией дефектов упаковки. К числу элементов, образующих у-твердый раствор, по-видимому, следует отнести А1, Бе, ТЛ, Сг, XV, Со и Мо. Отличие этих элементов от никеля по атомному диаметру колеблется от +1 % для Со до +13 % для XV. Было показано [3], что упрочнение аустенитной фазы, химический состав которой представлен в табл.3.1, будет наиболее мощным при легировании алюминием, вольфрамом, молибденом, хромом и наименее заметным при легировании кобальтом, железом, ванадием и титаном (см.рис.3.1) . Заметим, однако, что обычно количество элемента (в особенности вольфрама или молибдена, вводимого в аустенит для твердорастворного упрочнения за счет несоответствия размеров атомов в узлах кристаллической решетки, ограничено нестабильностью сплава в отношении образования С-фазы (см.гл.8). Несоответствие модулей упругости Фляйшер [4], [6] полагает, что различия в модуле упругости между растворителем и растворенным элементом могут послужить причиной упрочнения. Основание для этого предложения он усматривает в том, что для "продавливания" дислокации сквозь твердые или мягкие зоны нужна дополнительная работа. Полная энергии взаимодействия с винтовой Текст и содержание рис.3.1 резко расходятся в отношении упрочняющего влияния титана. Прим. перее. Таблица 3.1. Твердорастворвое упрочнение 'ЗГ-фазы никелевых сплавов [4] РастворенныйСодержаниеИзменениеИзменение сопро элементв у-фазе, %а0, кХтивления течению, (по массе)6,97 МПа Со200,0112,56 Ре100,0207,96 Сг200,03322,8 Мо40,03524,2 XV40,03824,5 V1,50,0064,55 А160,02528,5 Ті10,0065,69 дислокацией выражается как Ес = Ое'Ь2К3/6кг2,(3.3) где є' = є /(1 + |є 1/2), є = (\/0)(Ю/1с).(3.4) Совместное влияние атомных размеров и модулей упругости Фляйшер [4] приходит к выводу, что различие в модулях упругости и несоответствие кристаллических решеток можно учесть в рамках одного и того же уравнения. При этом сила взаимодействия между растворенным атомом и дислокацией выразится как ^ = №/120) | с' осе |,(3.5) где а = ±16 для краевой и а = 3 для винтовой дислокаций. Здесь знак минус характеризует взаимодействие краевых дислокаций с растворенными атомами в поле сжимающих искажений над плоскостью скольжения, а знак плюс — в поле растягивающих искажений под плоскостью скольжения. Меньшую силу взаимодействия можно исключить [7]. Если Ь— среднее расстояние между двумя растворенными атомами, с которыми дислокация соприкасается под действием напряжения тс, то
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 40 41 42 43 44 45 46... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
