Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 173 174 175 176 177 178 179... 190 191 192
|
|
|
|
bob при низких значениях Ае„ особенно при низких и промежуточных температурах. При высоких температурах наиболее существенным может стать повреждающее действие среды или процессов ползучести. Из-за дефектов, свойственных изделиям из суперсплавов, которые производят методами порошковой металлургии, пришлось развернуть обширные программы, направленные на усовершенствование методов обработки (см. гл. 17). Нередко усталостная долговечность поликристаллических или направленно закристаллизованных отливок определяется карбидными выделениями [33]. В суперсплавы для монокристаллических изделий углерод чаще всего специально не вводят, так что для них фактором, ограничивающим усталостную долговечность, становятся небольшие микропоры. Чтобы использовать малейшие ресурсы надежности и сократить до минимума пористость изделий, исследуют возможности таких технологических приемов, как применение плоского фронта кристаллизации и горячее изо-статическое прессование. Ранее мы отмечали, что на пике старения создаются условия для сосредоточения деформации в немногочисленных полосах скольжения, что при данном значении Ае,„ вызывает наиболее раннее возникновение усталостной трещины (см. рис. 10.3). Более равномерное распределение скольжения в недостаренном или перестаренном состоянии обеспечивает более высокое сопротивление возникновению трещин в полосах скольжения. Имеются доказательства, что у перестаренных материалов возникновение усталостных трещин на дефектах задерживается. Следует, однако, тщательно взвешивать возможные преимущества термической обработки на переста-ривание, коль скоро она приводит к снижению прочности. Одним из источников увеличения усталостной прочности является повышение равномерности деформации с помощью термомеханической обработки. Созданная ею и наследуемая материалом дислокационная субструктура должна содействовать гомогенизации последующего циклического деформирования. Хорошо известно, что сопротивление возникновению усталостной трещины выше у материалов с мелкозернистой микроструктурой при низких температурах, когда вклад ползучести и влияние среды минимальны. В обычных литейных и деформируемых суперсплавах, даже при наличии крупных карбидных частиц, полоса интенсивного скольжения или граница 352 двойников, пересекающая крупное зерно, могут представлять собой наиболее крупный и существенный дефект [1]. Своей явной чувствительностью к дефектам мелкозернистые изделия, получаемые методами порошковой металлургии, обязаны отчасти тому факту, что размер зерен меньше размеров дефекта. И все же в таких изделиях из суперсплавов [34, 35] трещина вместо того, чтобы возникать на включениях или порах, то и дело возникает на случайных крупных зернах. Размер этих редких зерен может в 10 раз превышать средний размер, а их источником являются порошинки с отклонением по химическому составу. По сравнению с размером зерен морфология границ зерен в меньшей степени влияет на характеристики усталости при низких температурах, поскольку обычно усталостное растрескивание не бывает межзеренным. Подобно величине Ае,„, на усталостную долговечность влияет и среднее напряжение. Высокие средние напряжения ответственныза раннее возникновение трещины на дефектах материала. Среднее напряжение определенно возникает при циклическом изменении нагрузки между двумя несбалансированными уровнями напряжения. Однако оно может возникать и при испытаниях с заданной амплитудой деформации. Как показано на рис. 10.8,а, циклическое изменение нагрузки между двумя несбалансированными уровнями деформации порождает на первом цикле среднее напряжение; его величина еЮ2W31Qk105 II Рис.10.8. Зависимость среднего напряжения цикла от амплитуды деформации в случае испытаний при Rc = 0 (а) и усталостная долговечность (б) сплавов РМ IN-100 (6) и Waspaloy (5) при 649 °С в терминах амплитуды полной деформации Aet, для частоты нагружения 0,33 Гц и Кс = 0 или -1 [25]: 1 испытания с низкой амплитудой деформации; 2 кривая напряжение-деформация для монотонного нагружения; 3 — испытания с высокой амплитудой деформации; 4 — среднее напряжение
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 173 174 175 176 177 178 179... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
