Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 190 191 192
|
|
|
|
ками -. Al, Ti и Cr. Вакуумно-индукционный процесс служит эффективным средством для удаления из расплава кислорода и металлических оксидов посредством реакции с углеродом до образования СО, которая затем выводится через систему вакуумирования. Этот процесс важная ступень в производстве высококачественных отливок, предназначенных для последующих обработок. Большинство слитков железоникелевых сплавов, предназначенных для использования в деформированном состоянии, подвергают вакуумному электродуговому переплаву (ВДП) с расходуемым электродом или электрошлаковому переплаву (ЭШП); это позволяет повысить однородность и улучшить структуру слитка. В настоящее время слитки железоникелевых сплавов после процесса ВДП имеют диаметр от 305 до 711 мм и массу до 6804 кг. Процесс ЭШП в последние годы становится более популярным, поскольку дает улучшенную поверхность слитка при большем полезном выходе и обладает преимуществом шлакового рафинирования, т.е. вывода в шлак таких вредных примесей, как сера, нитриды и оксиды [47, 48]. Главный недостаток процесса ЭШП заключается в его способности выводить в шлак химически активные легирующие элементы, особенно Ti, и это требует тщательного управления химическим составом шлака. В операции по черновой осадке слитка железоникелевых суперсплавов часто включают гомогенизирующую термическую обработку, чтобы растворить нежелательные фазы вроде Лавеса и G и снизить локальные перепады по химическому составу, особенно по содержанию Ti и Nb. Температуру гомогенизации и горячей обработки давлением от сплава к сплаву изменяют, однако обычно температура в печи 1100—1200 °С. Детальный анализ процессов плавки никелевых и железоникелевых суперсплавов представлен в гл.14. Управление структурой и свойствами Чтобы поковки из железоникелевых сплавов получить в их окончательном виде, необходимо манипулировать формой, структурой и свойствами изделия. В целом процесс ковки суперсплавов подробно рассмотрен в гл. 16. В данном разделе мы расскажем о некоторых металлургических аспектах управления микроструктурой и свойствами железоникелевых 234 сплавов при горячей обработке давлением и термической обработке. Наиболее мощное из имеющихся у металлурга средств управления свойствами суперсплавов — это управление размером зерен в процессе ковки и термической обработки. Путем рационального выбора параметров обработки можно добиться формирования мелкозернистой структуры; это обеспечивает максимально высокие механические свойства (при кратковременном растяжении) и сопротивление усталости. Правда, этого выигрыша достигают ценою некоторых потерь в характеристиках длительной прочности при повышенных температурах. Напротив, процессы в результате которых создается грубозернистая структура, дают максимально высокие характеристики длительной прочности за счет потерь в сопротивлении кратковременному растяжению и усталости. На соотношение между структурой и свойствами можно успешно влиять и с помощью ковки, и с помощью термической обработки. В части управления микроструктурой в процессе обработки железоникелевые сплавы значительно более удобный объект, чем суперсплавы на никелевой основе [20]. Это преимущество непосредственно связано с возможностью использовать для управления размером зерен выделение tjили ö-фаз. Чтобы обеспечить рекристаллизацию в процессе ковки или термической обработки, его температура должна превышать температуры сольвус для фаз у' и у'' (приведены в табл. 6.2 для некоторых промышленных сплавов). Если рекристаллизация возможна ниже температур сольвус фаз т/ или 8, эти фазы станут эффективным средством для управления ростом зерна. Температуры сольвус т/и S-фаз для некоторых промышленных сплавов также приведены в табл. 6.2. Рис. 6.9 иллюстрирует разнообразие микроструктур, развившихся в сплаве 718 в процессе теплого деформирования и отжига по указанным режимам. Нагрев до температур ниже температуры сольвус у''-фазы не вызывает изменений в размере зерен, границы зерен закреплены мелкими глобулярными выделениями ö-фазы, фоном служит матрица перестаренного сплава с выделениями у''-фазы (рис. 6.9, б). На рис. 6.9, в представлена двухфазная микроструктура, созданная в результате нагрева выше температуры сольвус у''-фазы, но ниже температуры сольвус фазы 8. Здесь рекристаллизация наступила из-за утраты у''-фазы, однако движение границ 23S
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 114 115 116 117 118 119 120... 190 191 192
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
