Трансформаторы для электрической контактной сварки
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 289 290 291 292 293 294 295... 422 423 424
|
|
|
|
этих графиков видно, что потери и ток XX имеют максимальные значения при полнофазном включении, когда магнитная система трансформатора нагружена наибольшим потоком. При регулировании тока фазовой отсечкой потери и ток XX убывают медленнее, чем в случае регулирования тока в тех же пределах (от 1 до 0,5) изменением коэффициента трансформации при ступенчатом регулировании и синусоидальном токе. Из этого следует, что применение метода фазовой отсечки не ограничивает предельно допустимых значений индукции, тока XX и потерь в стали магнитопровода. Следовательно, расчетные значения индукций трансформаторов с фазовым регулированием сварочного тока могут быть сохранены на уровне характерном для современных трансформаторов, преобразующих синусоидальные напряжения и токи и рекомендуемых в табл. 4.2. 6.5. Влияние фазовой отсечки сетевого напряжения на параметры короткого замыкания трансформатора и машины В связи с тем что внешний контур машины является неотъемлемой частью вторичной обмотки трансформатора, режим "нормального" короткого замыкания (КЗ) обычно осуществляется на электродах машины, исключая только свариваемые детали. При замкнутых накоротко электродах к первичной обмотке трансформатора подводится такое напряжение ГУ1к_3, ПРИ котором /)к. з = Лном и 12 к. s=h номРежим КЗ осуществляется с целью определения некоторых параметров контактной машины, из которых наиболее важными являются активное гы. к. 3J индуктивное хм. к. з, полное ZM. к. з сопротивления обмоток трансформатора и элементов внешнего контура машины и коэффициент мощности cos фк. з. Эти параметры являются исходными для определения вторичного напряжения трансформатора (см. § 1.12) и построения внешних характеристик машины (см. § 9.6). Исследование режима КЗ машины при напряжении и токе сложных форм произведено при следующих допущениях: а) не учитывалось влияние тока XX на первичный ток ввиду его малости; б) считалось, что мощность, потребляемая трансформатором при коротком замыкании, расходуется только на покрытие активных потерь в его обмотках и вторичном контуре машины; в) напряжения и токи сложных форм заменялись синусоидальными, эквивалентными по своим действующим значениям; г) в рассмотрение был введен эквивалентный угол фазового сдвига фк. з. г, который в дальнейшем используется для построения внешних характеристик машины; д) не учитывалось влияние ферромагнитных масс контура.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 289 290 291 292 293 294 295... 422 423 424
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
