Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 95 96 97 98 99 100 101... 214 215 216
|
|
|
|
неизбежно растет и предел прочности понижается, вследствие уменьшения доли (длины) пути разрушающей трещины по цементирующей фазе, что связано с уменьшением работы пластической деформации (А в уравнении резко падает). Еше более резкое падение наблюдается для ударной вязкости. Обсужденные выше прочностные закономерности сплавов У/С-ТК-Со дают четкую картину поведения двухи трехфазных сплавов при наличии крупных карбидных агрегатов. Зависимости прочности и ударной вязкости от состава, температуры, размера зерна двухфазных сплавов ТК-уУС-Со существенно отличаются от аналогичных зависимостей для сплавов \VC-Co, что связано с различным строением. Уравнения Е.Орована и Энселла-Линеля непригодны для сплавов ТЧС-У/С-Со, что вызвано дополнительным структурным фактором, а именно, степенью агрегации упрочняющих частиц. Размеры и число агрегатов зерен ("П, \У)С становятся все больше с ростом "ПС и для двухфазных сплавов группы ТК образуется сплошной карбидный скелет. § 4. ТЕОРИЯ ПРОЧНОСТИ СПЛАВОВ, СОДЕРЖАЩИХ КАРБИД ТАНТАЛА Г.С. Креймер попытался дать объяснение закономерностям изменения свойств танталсодержащих сплавов на основе предложенной им количественной теории прочности сплавов \VC-Co и У/С-Т1С-Со. Наблюдения за распространением трещины в двухфазных сплавах \VC-TiC-TaC-Co показали, что даже при крупном размере карбидных зерен трещина распространяется как по карбидным зернам, так и по кобальту. Отсюда вывод, что в этих сплавах нет непрерывного карбидного скелета. Причина столь существенного отличия в строении этих сплавов заключается в лучшем смачивании карбидных кристаллов цементирующей фазой при спекании, хотя сам автор отмечает, что невозможно это утверждать, так как сплавы \МС-Т1С-Со спекались в водороде, а \VC-TiC-TaC-Co в вакууме. В литературе имеются сведения о том, что величина краевого угла смачивания кристаллов ТЮ и ТаС расплавами кобальта и никеля существенно снижается в вакууме по сравнению с водородом. Однако достаточно ли этого для объяснения обсуждаемых явлений остается неясным. Графики зависимости предела прочности при изгибе от содержания кобальта в координатах о2 ЕС (рис. 106, 107) для сплавов \УС-Т1С-ТаС-Со вполне удовлетворительно описываются прямыми линиями. Это говорит о применимости для этих сплавов уравнения: о2 = АЕС + К и свидетельствует об общем механизме разрушения сплавов \VC-Co, трехфазных сплавов У/С-Т1С-Со, двухи трехфазных сплавов \VC-TiC-TaC-Co, хотя абсолютные значения А, Е, К, естественно, различны. Рис. 106. Зависимость предела прочности при изгибе двухфазных сплавов \VC-TiC-TaC-Co от содержания кобальта при среднем размере карбидного зерна 4 мкм и температуре испытания: 1 -290 К; 2-470 К; 3-770 К; ¥-970 К 12 15 ЕС.ГПа Рис. 107. Зависимость предела прочности при изгибе трехфазных сплавов \VC-TiC-TaC-Co от содержания кобальта: /-290 К; 2-470 К; 3 770 К Для мелкозернистых сплавов (4Р * 2 мкм) прямые проходят через начало координат (К = 0), а для крупнозернистых (с4Р ~ 4 мкм) прямые отсекают на оси ординат отрезок К. Для трехфазных сплавов \VC-TiC-TaC-Co (см. рис. 107) зависимости прочности удовлетворительно описываются уравнением до 20 % (об.) кобальта. При температурах до 770 К прямые проходят через начало координат (К = 0), что соответствует распространению трещины по кобальтовой фазе, минуя карбидные зерна, что подтверждено наблюдениями под микроскопом. При комнатной температуре А = 0,025, К = 0. У аналогичных сплавов \УС-Т1С-Со с 6 % Т1С в карбидной фазе А = 0,02; К = 92000 МПа. Модуль упругости Е при легировании сплавов \VC-TiC-Co карбидом тантала (до 11,2 % (мол.)) не меняется, следовательно повышение предела прочности при изгибе в результате легирования определяется увеличением константы А, являющейся мерой работы пластической деформации слоя цементирующей фазы, прилегающего к поверхности излома при разрушении. Увеличение константы А может быть приписано как изменению свойств цементирующей фазы, вследствие изменения ее состава, так и удлинению пути трещины по цементирующей фазе в результате лучшего смачивания кристаллов твердого раствора карбидов расплавленной цементирующей фазой при спекании. 7 — 4687 193
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 95 96 97 98 99 100 101... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
