Технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Учебное пособие для вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 214 215 216
|
|
|
|
то х ~ V . Для другой модели, другая связь, т.е. в общем случае х ~ V, где я лежит от 1/3 до 1. Тогда уравнения (выше) можно представить так: оЧХ) = а/У" + b или о(оЛ) = с/ У"12 + d, где о(ол) предел прочности (текучести); У объемное содержание кобальта; я -число, лежащее между 1/3 и 1; а, Ь, с, dконстанты; G, G* и Ь для сплавов WC-Co const. С некоторой долей условности авторы заменили п = 1/3, тогда: o(os) = а/Ут + b и о(о.О = с/Ут + d. бсж,МПа 0,32 0,36 0/W 0,44 0,48 0,52 vт ~~Ф6 0,50 0,64 0fi8 О/Г _L Рис. 101. Зависимость предела прочности при сжатии сплавов \VC-Co от объемного содержания кобальта: /-Осж-1/Кш; 2-осж-1/К1/6 2200 1600 1000 0,30 0,32 036 0.54 0,56 0,40 0.60 0,48 у3 Рис. 102. Зависимость условного предела текучести сплавов \VC-Co от объемного содержания кобальта: /-о-оо,-1/К1/3; 2-а00,-1/И'6 5000 Рис. 103. Зависимость предела прочности при сжатии сплавов \VC-Co от объемного содержания кобальта. Средний размер карбидных зерен, мкм: /1,4; 21,7; 31,9; 4 -3,3; 5 -5,3 В координатах о \/Уиз и о \/УУ6 литературные данные и данные автора удовлетворительно легли на прямую линию, что подтверждает применимость этих уравнений (рис. 101, 102). При повышенных температурах наблюдается такая же сходимость. Конечно, данных недостаточно для наиболее правильного выбора того или иного уравнения, так как оба удовлетворительно описывают экспериментальные данные. Рентгеновские данные процесса деформации при одноосном сжатии указывают на большую вероятность теории Энселла-Лине-ла: "пластическая деформация начинается в кобальтовой фазе, но реальное осуществление течения связано с разрушением карбидных зерен, которому предшествует пластическая деформация этих зерен". Теория дисперсионного упрочнения оправдывается, и для рассмотрения зависимостей от размера карбидных зерен, и от температуры (рис. 103, 104). 5000 4000 ~ 3000 2000 1000 Рис. 104. Зависимость предела прочности при сжатии сплавов \VC-Co от объемного содержания кобальта по данным В.И. Туманова при температурах испытания: /,2-290 К; 3-520 К; 4-620 К; 5-870 К;6-970 К; 71070 К § 3. ТЕОРИЯ ПРОЧНОСТИ СПЛАВОВ \VC-TiC-Co Между свойствами сплавов У/С-Со и \VC-TiC-Co имеются существенные различия, особенно для двухфазных сплавов ТК. Для объяснения этих различий недостаточно ссылки на различный состав карбидной и цементирующей фаз. Важнейшей причиной является различное строение этих групп сплавов. Для ВК зерна У/С окружены кобальтом, а зерна ТЮ-У/С
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 93 94 95 96 97 98 99... 214 215 216
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
